* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
579 КАМЕННЫЕ МОСТЫ 580 Напряжения от действия ветра определя ются лишь для сводов пролетом более 30 м и только в узких однопутных ж.-д. мостах. Напряжение от действия ветра разрешается определять дляпятовогосечения приближен ным способом к а к сумму напряжений, опре деленных для двух случаев: а) для горизон тальной балки с заделанными концами, про летом, равным длине развернутой оси свода, равномерно нагруженной давлением ветра в 150 кг/м на весь пролет; б) для вертикаль ной балки, заделанной нижним концом, про летом, равным вертикальной проекции полу свода, нагруженной равномерно распределен ной нагрузкой от давления ветра на полови ну пролетного строения и сосредоточенной силой на свободном конце от действия ветра на половину подвияшой нагрузки, при чем давление ветра равно 250 кг/м . Влияние t° д. б. обязательно учитываемо для каменных и бетонных сводов пролетом в 15 м и более, а в бетонных сводах, сверх того, должны определяться напряжения, зависящие от усадки свода. Расчетная раз ность t° свода определяется в зависимости от материала и размеров свода, климата ме стности и t° замыкания свода, принимаемой в пределах 5-^-15°, от к-рой и отсчитываются полные расчетные разности температуры. При определении напряжений от колебания темп-ры можно принимать: модуль упруго сти каменной кладки равным 60 000 кг/см , кирпичной кладки—28 000 кг/см , бетона— 140 000 кг/см ; коэфф. линейного расшире ния для каменной кладки—0,000008, для бетона—0,000013. Влияние усадки бетона приравнивается добавочному понижению t° на 10—15°, в зависимости от условий бетони рования. По данным Фрейсипе (Freyssinet), коэфф. линейного сокращения бетона коле блется, в зависимости от пропорции цемен та, след. обр.: при 350 кг цемента на 1 м бе тона—0,0003—0,0006, при 400 кг—0,0005— 0,0007 и при 450 кг—0,0006—0,0008. Д л я сводов пролетом больше 25 м, расположен ных на кривой, следует ввести в расчет дей ствие на свод и быки центробежной силы, на пряжения от к-рой определяются для пято вого сечения по тому же способу, как и на пряжения от действия ветра. Д о п у с к а е м ы е н а п р я ж е н и я . Для каменных мостов из естественных камней употребляют гранит, песчаник и известняк; из искусственных—бетон и, реже, бетонные камни и кирпич. Временное сопротивление сжатию различных камней колеблется в ши роких пределах: русских гранитов—от 600 до 2 000 кг/см (в лаборатории Ёсо1е des ponts et chaussees для порфиров и базальтов получены числа до 2 800 кг/см ); известня ков и песчаников—от 300 до 1 500 кг/см (по следний предел соответствует алексинским известнякам). Значительно ниже временное сопротивление раствора раздроблению: при составе 1 :2 до 1 :3 оно примерно выража ется следующими цифрами (после 28 дней): для портландского цемента 180—300кг/см , для высокосортного цемента 400 кг/см и выше. Сопротивление раздроблению кладки зависит от прочности камня и раствора, величины и правильности формы камней и толщины швов. В общем, сопротивление 2 2 2 2 2 г 2 2 2, 2 2 кладки ниже сопротивления камня, но выше сопротивления раствора. Наибольшее со противление дает кладка из штучных кам ней с правильными гранями. Допускаемые напряжения для сводов и опор на сжатие при изгибе, согласно технич. условиям на каменные не.-д. мосты, для кладки из штучных камней получистой тески на растворе 1:3 не должны превосходить 65—80 кг/см (в зависимости от временного сопротивления камня от 800 до 1 000 кг/см ), для кладки из грубо околотых камней в пра2 2 }< 24,00- ЪЪкг/см , для кладки из обыкновенного бу тового камня и для кирпичной кладки на растворе не ниже 1 ; 4—15 кг/см . Для бето на допускаемое напряжение сжатию прини мается в / временного сопротивления, а именно: для бетона состава 1:472—40кг/сж . Сопротивление раствора на разрыв соста вляет в среднем от 15 до 20 кг/см при составе 1:2 и 1 :2,5 и при возрасте 1—Г/г месяца; д л я временного сопротивления сцепление раствора с камнями можно принять для бу товой кладки в среднем 8,5 кг/см , для кир пичной кладки—6 кг/см , а для бетона— 5 кг/см ; при расчете на срезывание допу скается для каменной кладки 2 кг/см и для бетона—4 кг/см . Допускаемые напряжения для кружал—см. Железобетонные мосты. К л а д к а с в о д а чаще всего произво дится из постелистого бутового камня. Для сводов сравнительно небольших пролетов допустима нек-рая разница в кладке тела свода и облицовки; в серьезных случаях тол щина облицовки и камней тела свода д. б. одинакова; чем больше пролет и меньше стрела, тем однородность кладки свода д. б. строже проведена. В большинстве случаев при устройстве перевязки швов в кладке свода эта перевязка до| стигается рядами: камни j <<^г одного ряда кладут вдоль Щи^к ; образующей свода одной ^ ^ ^ ^ С ? П ^ ^ Ж ^ высоты, следующего ря^^^у^^Ш да—тоже одной высоты, ^Щ^гШ большей или меньшей; свод при кладке первых щ5зщ колец получает вид зубfc~Of чатого колеса. В проШг^ш дольном разрезе кладка i свода устраивается как Фиг. 13. показано на фиг. 12 и 13. Д л я пологих сводов с круто расположен ными пятами, которые производят значи тельное давление на часть кладки, зажа тую между пятами, очень целесообразно вер тикальное расположение рядов в зажатой части. При сопряжении пят двух круто 2 1 6 2 2 2 2 2 2 2 2