* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

727 2 МАЧТА АМТЕННАЯ 72$ •г„иД1. О п р е д е л я е м н а т я ж е н и е z п о д в е т р е н ­ ного троса: z = z — Az. С к л а д ы в а я и в ы ч и т а я у р - и я (12) и (13),. п о ­ лучим: 2 x ^ С ^ - А ^ + Й ; 24z„ 2 24zf i ~ 2 ~2 24zf _ (14) и п р и л о ж и л а , п о к а 10 < — < (100 -f-105). З д е с ь г , — р а д и у с и н е р ц и и всего с е ч е н и я мажты, JBf —временное с о п р о т и в л е н и е н а с ж а т и е ( д л я ж е л е з а К = 3 100 кг/см , D = l l , 4; д л я д е р е в а Ж„=293 кг,&см и Z ) = l , 9 7 ) . Р а з ­ р у ш а ю щ а я н а г р у з к а будет 0 2 0 2 Р«р. ~ F& к, кр 2423/ 24Z| j г д е F—площадь поперечного сечения мачты. П о сравнению с простым сжатием критиче­ с к а я н а г р у з к а уменьшается в отношении Правые части этих уравнений известны, т а к к а к z и г у ж е определены. Поэтому легко определяются начальное напряжение z и A l , а п о ней отклонение мачты Да. Т а к к а к все тросы (поперечные и продольные) ста­ в я т с одинаковым начальным напряжением z (иначе мачта не будет п р я м о л и н е й н а ) , то легко найти напряжение z поперечных тро­ сов п р и в е т р е . Д л я этого п о л ь з у е м с я у р а в ­ нением (8), п о л а г а я в нем Д 1 = ^ — t = 0 и б е р я z и з у р - и я (14): (16) x г 0 0 a 2 a Z s Ыг% ~ *° 24zg П р и и з л о м е м а ч т а в ы п у ч и в а е т с я , и, е с л и о н а состоит и з о т д е л ь н ы х п р е д е л ь н ы х с т е р ж н е й , с в я з а н н ы х м е ж д у собою, стержни будут н а ­ г р у ж а т ь с я у ж е неравномерно вследствие п о ­ лучившегося эксцентриситета. Тогда к р и ­ тич. нагрузка еще уменьшится. Если длину с т е р ж н я м е ж д у у з л а м и обозначить через Уь& и р а д и у с и н е р ц и и е г о сечений ч е р е з г-, то к р и т и ч . н а г р у з к а у м е н ь ш и т с я еще и б у д е т кр. З н а я напряжение всех тросов, определяем с л а г а ю щ у ю в д о л ь п о м а ч т е . 2) П р о в е р к а троса на предельную нагруз­ к у Qo- Д а н о ( в ы б и р а е м ) : z =±z .; Да р а в ­ но максимальной допустимой величине. В ы ­ ч и с л я е м : п о Д а величину^ Д1 = Да • ~ . З н а я Д1 и z , п о у р - и ю (15) о п р е д е л я е м z . З н а я z и z , определяем предельное горизонталь­ н о е у с и л и е , Q , к о т о р о е м . б. в о с п р и н я т о тросами п р и прогибе мачты, не превосходя­ щем допустимой величины: x dm x 2 x 2 0 z н а х о д и м п о у р - и ю (14) и z п о у р - и ю (16). 3) Т о ч н ы й в ы б о р р а б о ч и х н а п р я ­ жений т р о с о в . Д а н о Да и Д г = _ 0 3 Необходимо считаться с эксцентриситетом, п о л у ч а ю щ и м с я от н е р а в н о м е р н о г о п о д в е ­ дения нагрузок. Т . к . тросы п р и ветре н а ­ т я н у т ы н е о д и н а к о в о , то н а г р у з к а мачте п е ­ редается с эксцентриситетом, к-рый п р и и з ­ ломе увеличивается ёще больше. Расчет связей (прокладок и л и решеток) делается на общих основаниях. Расчет фундаментов и фунда­ м е н т н ы х к о л ь е в . Допускаемое напря­ жение грунта а увеличивается с глубиной п о ф - л е (в гп/м ): х 2 ё o x = r t g 2 (45 + ^) = ^ , Т о г д а о п р е д е л я е м z = Az + z и ^ Ч р = ^ • П о д с т а в л я я э т и з н а ч е н и я в у р а в н е н и е (15), получаем: x 2 г д е Г — в е с з е м л и в m/м*, д—угол е с т е с т в е н , о т к о с а , х—высота з а с ы п к и д о р а с с м а т р и в а е ­ м о г о с е ч е н и я в м, к—фактор пропорцио­ нальности. Величина реакции от грунта (при в ы в о р а ч и в а н и и ) Рф. о п р е д е л я е т с я п о ф - л е : Р е ш а я е г о совместно с у р - и е м z —z ~ Az, находим z и z . Задача эта решается зна­ ч и т е л ь н о б ы с т р е е п р и б л и ж е н н ы м способом с точностью, более чем достаточной д л я п р а к т и к и . Д л я этого обратим внимание, что 2 x x 2 у р - и я (17) и з м е н я е т с я в е с ь м а м е д i ленно по сравнению с другим членом. З а ­ давая ему наиболее вероятное значение, п р е в р а щ а е м у р - и е (17) в к в а д р а т н о е , к - р о е легко решается. Расчет тела мачт. Выяснив на­ г р у з к и н а тело мачты, можно подобрать н у ж ­ ные его р а з м е р ы , п о л ь з у я с ь ф-лами строи­ т е л ь н о й м е х а н и к и . Отметим з д е с ь л и ш ь с л е ­ дующее. С достаточной д л я п р а к т и к и точ­ ностью расчет М. а. можно вести, считая, что в м е с т а х п р и к р е п л е н и я о т т я ж е к и м е е т с я ш а р н и р . Обозначив расстояние м е ж д у узла­ м и ч е р е з h, д л я р а с ч е т а п о л ь з у е м с я ф-лой ТетмаЙера, к - р а я дает величину критич. на­ п р я ж е н и я в виде z член г д е ж = —, h — г л у б и н а п о г р у ж е н и я ф у н ­ д а м е н т а ( и л и к о л а ) , а—ширина фундамента (или к о л а ) . Момент, действующий н а ф у н ­ д а м е н т ( и л и к о л ) со с т о р о н ы г р у н т а , М о п р е ­ делится и з ф-лы: ак№ 9 0 2й М- З н а я М, м о ж н о у з н а т ь с и л у Р , б о л ь ш е к о т о ­ рой нельзя передать фундаменту: х Р 0 х , г д е х +у—плечо силы Р . Ширина фунда­ мента а связана с выворачивающим момен­ том с о о т н о ш е н и е м : м а = kh*& 24" k K P = K Q - D А Если учитывать расширение сдвигающихся с л о е в , т о н о в ы й момент М о п р е д е л и т с я из» уравнения: М„ = уМ, д