* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

703 Табл. 9.—Химический состав (в %) легких алюминиевых Mg Fe ; ! сплавов Ni для литья. I по | Наименование сплава i пор. j i i i i , Си | /п Si j I Случай-! • !ные при- A l j Уд. в. I меси I ; Американский картерный Германский картерный Силюмин № 195 7—8,5 2,5—3,0 4—5 11—13 9,25-10,75 13,75—4,5 i ; I 12,5—14,5 . . . — 12,8—13,2 5=1,7 г$1,7 г$0,6 ;С1,7 0,15—0,35 0,9—1,5 1,75—2,25 1,25—1,75 =S0,5 ^0,75 <1,5 Поршневой с 1 2 % Си I Поршневой с F e . . | «Y» >90 >31 ~86 i~95 >85,5 1>87,5 !>92 ~2,86 ~2,90 ~2,60 ~2,77 ~2,90 ~2,90 ~2,90 Многоточия обозначают, что данный элемент присутствует только в качестве случайной примеси.. Сплавы № 4 , 6 и 7 употребляются с термообработкой. Табл. № по табл. 9 10.—М е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а к а р т е р н ы х миниевых сплавов. Название сплава Вид от­ ливки Z в кг/мм алю­ 2 I Твер­ Относит, удлине­ дость по ние в % Бринелю Америк, картерный Германский картерный Силюмин. № 195* . . В песок В кокиль В песок В кокиль 12—16 12—18 12—18 12—18 12—20 14—22 19,5—24,5 2— 4 3— 5 3—5 1— 3 2— 5 1,5—10 6—10 63 68 90—120 60 65 60 75 После термической обработки. ных пламенных печах (на неф­ ти). Последний способ являет­ ся наиболее дешевым, но не­ избежно связан со значитель­ ным (до 10%) угаром алюминия и загрязнением ванны окисла­ ми, почему при приготовлении ответственных отливок не при­ меняется. При плавке темпе­ ратуру ванны нельзя держать высокой во избежание погло­ щения газов металлом. Плавка в стальных или чугун, тиглях не применяется вследствие пе­ рехода железа в сплав. Разнос­ ка металла производится обычj ствует № 1 табл. 9, 12%-ный—Js6 о, сплав с железом—№ 6, сплав Y — № 7). При выборе сплавов для определенных деталей кроме механических свойств сплава, уд. веса, спо­ собности противостоять коррозии и других свойств, имеющих значение в эксплоатации в зависимости от назначения, весьма важ­ ную роль играют литейные свойства. А л ю ­ миниевые сплавы обладают значительной усадкой, что является одним из основных затруднений при производстве литья слоя-сных и крупных деталей. Усадка при пере­ ходе сплавов из жидкого состояния в твер­ дое сильно зависит от состава сплава; де­ фекты, к к-рым она ведет,—рыхлость, пори­ стость. Усадка при остывании затвердевше­ го металла для всех сплавов приблизительно одинакова; будучи значительной, она тре­ бует, чтобы формы и стержни не стесняли сокращения размеров; дефекты, которые в противном случае образуются,—трещины и значительные внутренние напряжения в отливках. Д л я приготовления картерных сплавов, кроме тех, которые подвергаются термообработке, употребляется, первичный чушковый алюминий с содержанием не ме­ нее 9 8 % А 1 ; для ответственных отливок в кокиль и для сплавов, проходящих термо­ обработку, применяется чушковый алюми­ ний с содержанием не менее 9 9 % А1. При­ меняемые для приготовления алюминиевых сплавов лигатуры—см. Алюминиевые спла­ вы. При составлении шихты многие заводы для отливки деталей авиамоторов вовсе не используют своего литника и брака, а ра­ ботают лишь с первичным чушковым алю­ минием и лигатурами. Плавка алюминиевых сплавов ведется в тиглях (на коксе, газе или нефти), в элек­ трич. печах сопротивления или в барабан- 22 юшч.не оРо. ^Tepi шч. обр 18 Ke/re3oij~~— "Спл12% \ \] &Спл.8% 100 200 300 400 Температура С° Фиг. 7 . но в стальных тиглях. Некоторыми завода­ ми применяется рафинировка металла фто-