* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

49 выпуклой и уменьшен (h —А) с вогнутой сто­ роны. Резьба, нарезанная таким метчиком, имеет различный характер в глухих и сквоз­ ных отверстиях; в первых (фиг. 3, А) она имеет коническую, расширяющуюся кнару­ жи, общую форму и нарезку меняющегося Мера эта однако ни в коем случае не может быть признана достигающей своей цели; дей­ ствительно, наощупь гайка сидит без игры прочно на винте, но при действии нагрузки будет работать лишь одна нитка, а следую­ щие лишь тогда придут в соприкосновение, когда деформация сдвига первой нитки -~ будет больше соответственной игры, т. е. 2s 0,0015—0,0020, чему соответствует напря­ жение сдвига т = 1 200 ~ 1 600 кг/см , т. е. лежащее на границе допустимого; кроме того конечно эти напряжения возрастают по мере увеличения нагрузки, когда начи­ нают работать третья, четвертая и т. д. нит­ ки. Второй способ компенсации изменения длины М. при закалке состоит в нарезании резьбы с соответственно удлиненным или укороченным шагом. Теоретически против этого способа компенсации ничего возразить нельзя; на практике однако осуществление его наталкивается на ряд затруднений: 1) за­ калочная усадка меняется даже в пределах одного бруска и может разниться доволь­ но значительно в образцах, взятых из раз­ личных брусков одной плавки; 2) наре­ зание на метчике резьбы шага, мало отлича­ ющегося от нормального, на обыкновенном токарном станке затруднительно. Обычным способом нарезания удлиненной резьбы яв­ ляется смещение центра рейтштока (фиг. 5 ) ; при этом центр бабки а д. б. снабжён вме­ сто острия шариком, равно как и центр рейт­ штока, или же последний д. б. повернут (б) по направлению оси обтачиваемого М. Называя через I и V пути, проходимые супортом относительно станка и резцом от­ Фиг. 5. носительно М., а и со —угол поворота и угловую скорость шпинделя передней бабки, со —соответствен­ ную угловую скорость М., ведомого поводком, и q>—угол между осями бабки и М., имеем: 2 1 2 Фиг. з. по длине профиля, менее искаженного в глу­ бине и более у края отверстия; в сквозном отверстии (фиг. 3,Б) основная форма нарез­ ки получается цилиндрической, но больше­ го диаметра, чем сам М., и с испорченным профилем резьбы. Одним из паллиативных способов, применяемых для компенсирова­ ния искажения шага нарезки М. при закал­ ке, является увеличение диаметра метчика; на фиг. 4 изображена посадка правильного винта и гайки с нарезкой правильной фор­ мы, но с шагом, слегка отличным от шага винта; для того чтобы соединение вообще могло иметь место, необходимо, чтобы сред­ ний диаметр нарезки D гайки был на AD больше, чем таковой же винта. Обозначая 0 0 Г I — 2 1 И Oi.t = <У, 1 COS 2 a 2 1-sin

ccs а при <р = 0, л, 2л, чаем Фиг. 4. COS* <р _(2n -4-Г) я ~ 2 & и минимум, равный пл; отсюда полу­ Так как поступательная п—число ниток в гайке, h—ход винта, Ah— разницу в ходе на одну нитку, 2 а—угол при вершине нарезки, L—длину гайки, и пола­ гая, что первая и последняя нитки плотно соприкасаются, имеем: AD = n °~ tga ~ tga & h & D У углеродистой стали Ah h ~ ~h "Dc & tpr„ W tga " порядка 0,15—0,2%; 0 скорость движения супорта с резцом зави­ сит лишь от угловой скорости шпинделя и п р и с о = Const постоянна, а скорость вра­ щения М. изменяется, то нарезаемая при этом резьба будет иметь переменный угол подъема винтовой нарезки %, к-рый дважды за один оборот нитки будет иметь максималь­ ное и минимальное значения, причем относи­ тельная окружная ошибка угла подъема будет равна Д # = 1 — ^~^- - Обозначая чзрез 1 а у употребительных нарезок 2а: 55 ^ 6 0 ° , т. е. в среднем t g а ^ 0,55; ^-обычно равно 1; J->0 так. обр. для нормальных условий имеем: д ° = 0,28 ^ 0 , 3 6 % . j = Ah = ~ осевую коррекцию шага, имеем: 1 А = 2Ah + (Ahf, (2) т. е., исправляя шаг в осевом.направлении, мы вводим более чем вдвое Сбльшую ошиб­ ку в угле подъема нарезки по окружности Х