* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

605 ножницы 606 свойств ножевых клинков. Но результатов но установлению единицы измерения спо­ собности и стойкости (длительности) реза­ ния еще не получено. Поэтому качество но­ жевых изделий пока определяют путем испы­ тания твердости клинка по Роквелу, Бринелю, Шору или Герберту и проверки упру­ гих деформаций клинка. Н ножевых клин­ ков промышленного назначения варьирует 5004-550, хозяйственного назначения 4804¬ 500. Лабораторные испытания лучших по качеству немецких и шведских бритв, про­ изведенные в лаборатории «Красного путиловца», дали следующие результаты: Вг Твердость по Раквелу Немецкая бритва Шведская » 64—G5 64—65 НВг 655—682 655—682 Химич. анализ: нем. бритва 1,07% С, 0,3% Мп; швед, бритва 1,32—1,33% С, 0,11% Сг. Вид излома: у нем. бритвы излом мелкозер­ нистый с переходом местами в бархатистый, у шведской бритвы—мелкозернистый с наме­ чающейся волокнистой ориентацией, что за­ ставляет предполагать в данном случае на­ личие цементитиой сетки. Микроструктура: а) нем. бритвы—мартенситовое поле с боль­ шим количеством мелких равномерно раз­ бросанных карбидов; даже при глубоком травлении и при наблюдении под микроско­ пом при увеличении до 900 игольчатой ори­ ентации не наблюдается; б) швед, бритвы— мартенситовое поле с тонкой непрерывной цементитной сеткой; в поле зрения шлифа встречаются цементитные иглы и отдельные группы мелких карбидов. Лит.: 1) X o t a r O H o n d a a. K i n n o s k e T a k a h a s i , O n the Q u a n t i t a t i v e M e a s u r e m e n t of the C u t t i n g P o w e r of C u t l e r y , « J o u r n . of the I r m a . Steel I n s t . » , L . , 1927, v . 116, p. 3 5 7 . — Б а б о ш и и А. Л . , Т е р м и ч . о б р а б о т к а о б ы к н о в е н н ы х и с п е ц и а л ь ­ н ы х с о р т о в с т а л и , с т р . 150, 3 2 6 — 3 2 8 , М о с к в а , 1926; П о к р а н д т В., Горячая штамповка и изготовле­ н и е ш т а м п о в , п е р . с н е м . , с т р . 156, М — Л . , 1927; С а в е л ь е в M. А . , Металлич. п р о м ы с л ы Н и ж е г о ­ р о д с к о й г у б е р н и и , Н . - Н о в г о р о д , 1916; T а н ь п ет е р А. А., Павмурмет, Перспективы развития про­ мышленности Павлово-Вачского района, Н.-Новго­ р о д , 1930; Solingen u. sein I n d u s t r i e b e z i r k , Dusseldorf, 1922; H e n d r i c h s F . , Die Schleifkotten an der W u p p e r , K o l n , 1922; В u x b a u m В . , S c h l e i f e n d. M e t a l l e . W e r k s t a t t b u c h e r , hrsg. v . E . S i m o n , 2 A u f l . , В . , 1925, H . 5; F u с h s O . , S c h m i e d e h a m m e r , p. 3 0 — 4 9 , B e r l i n , 1922; D i e H p r s t e l l u n g v. S t a h l w a r e n unter besonderer B e r i i c k s i t h t i g u n g der S e h l e i f und P o l i e r a r b e i t e n , « D i e Sehleif- u. P o l i e r m i t t e l - I n d u s t r i e » , H o y a - W e s e r . 1930, H . 1 — 7; S c h l e i f e n , P l i e s s t e n oder P o l i e r e n . i b i d . , H . 1; P 1 ii с k e r R . , Die H e r s t e l l u n g d . Scheren, « A n z e i g e r fiir B e r g - H u t t e n - u . M a s c h i n e n w e s e n » , E s s e n , 19 29, 19; K a e s s b e r g H . , D i e deutsche K l e i n e i s e n - . S t a h l w a r e n - und W e r k z e u g i n d u strie, « M a s c h i n e n b a u » , P . , 1928, B . 7, H . 21; H e n d ­ r i c h s F . , U b e r ein V e r f a h r e n zur Priifung d. S c h n e i d t&iihigkpit v . Messerklingen, i b i d ; H e n d r i c h s F . , Ober die F o r m g e b u n g v. Messerklingen, « V e r h a n d l u n gen d . V e r e i n s z. B e f c r d e r u n g d. G e w e r b e f l e i s s e s » , В . , 1919, p. 139. В. Сонопов. НОЖНИЦЫ, инструменты и машины-ору­ дия для резки различных материалов, ха­ рактеризующиеся наличием двух ножей, плотно прижатых друг к другу и двигаемых приблизительно в плоскости резания пер­ пендикулярно режущим кромкам лезвий. Работа Н. основана на развитии ножами в разрезаемом материале напряжений сдвига, превышающихвременное сопротивление сре­ зыванию. Для правильной работы Н. необ- ходимо, чтобы явления деформаций в сре­ заемом сечении на только близко, насколь­ ко это практически осуществимо, приблия:ались к чистому сдвигу; выполнение этого условия, ограничивая работу деформации необходимым для резки минимумом, обес­ печивает наименьшую затрату работы для резки материала данного сечения. Явления сдвига в срезаемом сечении возникают, когда в плоскости данного сечения действует неко­ торая внешняя сила Р , осуществляемая в виде нажима лезвия Н. (фиг. 1); равная и обратно направленная сила Р реакции вто­ рого лезвия уравновешивает извне силу Р , — I тогда как в толще материала 0 отпечатка эти силы вызывают напряжение в .ил* сдвига, равное т = ^ , где F — площадь поперечного сечения 2,35 2,35 разрезаемого материала. По достижении напряжрнием сдви­ га величины временного сопротивления на срезывание наступает разрушение; послед­ н я я величина приблизительно равна: для листовой стали 60-1-70 кг/мм , мягкого же­ леза 40-1-60 кг/мм , мягкого железа при t° 700° 124-20 кг/мм , мягкого железа при Г& 900° 4 кг/мм , листовой ме­ ди 25^-40 кг/мм , листово го цинка 94-15 кг/мм , ли­ стового олова 24-3 кг/мм , листового свинца 1,54-2,4 кг/мм . В том случае ко­ гда лезвия ножей не рас­ положены в одной пло­ скости движения, явление сдвига осложняется нали­ чием изгиба (фиг. 2) от мо­ мента, равного Ра: работа ФИГ. 1. деформации в этом случае растет, кпд Н. ухудшает­ ся, и кроме того поверхность среза полу­ чается с заусенцами и сравнительно менее чистой, чем в первом случае. При резке мягкого и тонкого материала в этом пос­ леднем случае вообще может не произойти разрезания, а лист или материя просто бу­ дут загнуты вокруг лезвия неподвияеного ножа. В действительности однако невоз­ можно избежать совершенно наличия изгиба при резке Н.вследствие то­ го что ножи имеют конеч­ ную толщину, так что в на­ чале процесса резания об­ разуются у режущих кро­ мок вдавлины (фиг. 3), ши­ рина которых b = i tga, где t—глубинавхода ножа, a—угол резания ножа. Счи­ тая, что сила приложена по средине площади соприкоФиг.2. сновения ножа с разрезае­ мым материалом, получаем изгибающий момент М = -Pi tg а; момент этот достигает наибольшей величины при разрушении разрезаемого материала, причем х г 2 2 2 2 р 2 2 2 ь Wtga=?c FT,„ tga b, max && где к и к2 — коэф-ты (< 1), учитьшающие уменьшение b под влиянием частичного сдвига, s—толщина материала. При разреl 8 ( W 2 ! г