* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

291 НАСОСЫ 292 причем для Н. различных типов Я имеет следующие значения: для Н. простого дей­ ствия А =0,55, для Н. двойного действия 7. = 0,21, для трехскальчатого Н. А =0,09. Периодич. изменение давления в воздушном колпаке вызывает колебание столба жид­ кости в трубопроводе. В случае наступле­ ния резонанса между числом колебаний ко­ лонны жидкости и числом ходов Н. скачок давления в воздушном колпаке может стать очень значительным и опасным для прочно­ сти Н. Так, по опытам Грамберга, при на­ ступлении резонанса скачок давления в воз­ душном колоколе достигал почти 14 atm, при нормальном давлении в 3,5 atm. Это об­ стоятельство надо учитывать при расчете воздушного колпака. П о л н ы й н а п о р Н. Полный напор II равен разности полных давлений в нагне- H показание манометра и через Hg пока­ зание вакууметра. Тогда, подставляя d H =?f—A=H d 8 d + h& + d 27 < 2д& у H. + W.+ (10) в ур-ие (9), получим: Н=Щ + Н& + 20 Так. обр. полный напор Н. равен сумме ма­ нометрических высот всасывания и нагне­ тания (H +H& ) плюс разность скоростных высот в нагнетательном и всасывающем па­ трубках в местах присоединения маномет­ ров плюс вертикальное расстояние между манометрами. О п р е д е л е н и е м о щ н о с т и Н. По­ требная для подъема жидкости мощность на валу Н. (в JP): d s где Q —действительная производительность насоса в м /ск,Н—полный напор в м вод. ст. t)—полный кпд Н. Индикаторная мощность e 3 т Qm-Pi Фиг. 12. тательном и всасывающем патрубках Н.плюс вертикальное расстояние у между ними (фиг. 12): +2)+»д л я нагнетательного трубопровода У + f = A + H + h& g d d (8) 23 д л я всасывающего трубопровода У d s & 2SF где—}i& и h& соответствующие потери напо­ ра на сопротивление в напорном и всасы­ вающем трубопроводах. Подставляя эти выражения в равенство (8), получим: Н=А + Н + Ь& + ? - А +H л а d a d S где Q —теоретически возмоясная подача&Н. в м /ск, а р —среднее индикаторное давле­ ние в кг/м*, определенное путем планиме­ трирования индикаторной диаграммы. К о э ф и ц и е н т н а п о л н е н и я Н. (объ­ емный кпд). Действительная подача насоса меньше теоретической подачи: Q < Q ,. Это происходит вследствие: 1) просачивания жидкости через сальники, клапаны и порш­ ни, причем степень просачивания зависит от точности изготовления и состояния ука­ занных деталей Н . , 2) запоздания открытия и закрытия клапанов, 3) наличия воздуха в жидкости. Коэф. наполнения w„ = ®- . Д л я малых Н. Т7 ,=0,85-НЗ,90; для средних Н. •>у ,=0,90-Н),95; для больших Н. 7 =0,97-Н>,91). Г и д р а в л и ч е с к и й кпд 11 _ *~ н+н : где П, —потеря напора па преодоление со­ противлений внутри П. Сумма Я + Я . опре­ деляется как среднее индикаторное давле­ ние, выраженное в м вод. ст. И н д и к а т о р н ы й кпд . _ о -н _ nu 3 г e m г ( В ч п И и е V i ~ QmXH+Hn.) Ni N e - 11 * & & * 7 h Механический П о л и ы й кпд H . кпд Qw.-Pi 75 N. +К t + у= (9) H + H + y + h& + h& + 20 Т. е. полный напор Ы. равен разности геодезич. высот уровней всасывающего и на­ гнетательного зеркал жидкости плюс потери напора на сопротивления в трубопроводе, включая ~ — потерю скоростного напора на выходе за счет удара. Если присоединить к патрубкам Н. манометр М и вакууметр В, то полный напор П. можно выразить через по­ казания приборов, т. е. через м а н о м е т ­ р и ч е с к у ю в ы с о т у . Обозначим через 1 = -ЩгГ~ ^ & % & Пт = Vi • Пт(1-> В прямодействующих П. под затраченной работой N подразумевают индикаторную& работу в паровом цилиндре. В зависимости от величины насосов г колеблется от 0,72 до 0,93. В больших поршневых Н. для водо­ снабжения rj ^0,85; в больших центробеж­ ных Н. для водоснабжения г ^0,72. Порш­ невые насосы имеют как правило кпд более высокий, чем центробежные насосы той же мощности. Действие и расчет клапанов. В поршневых I I . почти исключительно упоV e =