* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

219 НАРЕЗКА 22а вался последний, Н . же никогда не страдала; кроме того тогда же было доказано, что Н . с глубиной соприкосновения, равной 0,75 t , лишь на 20% прочнее, чем с 0,5 f и нисколь­ ко не слабее, чем Н. полного теоретич. про­ филя. Поэтому правильные системы допус­ ков Н . устанавливают наименьшие допуски для углов и шага Н . , несколько различных, но довольно тесных допусков для средних диам., в зависимости от требуемой посадки, и значительно большие допуски д л я обоих крайних диаметров; можно лишь отметить, что в существующих системах к а к раз эти последние допуски обыкновенно назначают­ ся слишком малыми и могли бы без вреда для дела быть увеличены. t 1} В л и я н и е р а з л и ч н ы х э л е м е нт о в Н. н а п р о ч н о с т ь болтового соединения¬ м. б. выяснено следующим рассуждением. Допускаемое усилие на болте при работе нач растяжение и закручивание (k —допускае­ мое напряжение на растяжение) z Р = ^ [ ^ ( 1 + *?), где г)—увеличение прочности болта вслед­ ствие участия в работе материала винтовой резьбы (?? = 0,14-0,15); т. о. Р = 0,65 df • k . следовательно из соображений прочности яселательна возможно меньшая глубина Н. t. С другой стороны, опорная площадь, воспри­ нимающая давление, z> где L—длина рабочей части Н. (т. е.&высота гайки), равная обычно d ; заменяя Х>,- черезd — t , имеем: a a x . hp& , , л f+b„+TU подставляя ч=-?- ctg а, где р = 1—-—-—V получаем окончательно: F = d P& (d - ^J- ctg a) ctg a. a a Это выражение имеет максимум при Ф и г . 11. tga = ^ - = p & - я - t g y , а Угол наклона сторон Н . определяет, при данном угле подъема винтовой линии, кпд и условия с а м о т о р м о ж е н и я винта. Сила Р , которую необходимо приложить на среднем диаметре винта для уравновешения силы Q, направленной вдоль оси болта (при прямоугольной резьбе, т. е. а = 0 ° ) : а где = tg д—коэф. трения (в зависимости от скорости ц меняется от 0,07 при высоких скгр->стях до 0,15; при высоком давлении на пчощадь соприкгсновения нарезки и медлен­ ном дчижении ц возрастает до 0,40); д л я остроугольной Н . Р = Q t g ( y ± е&), где Q& = ^ С А • Из этих уравнений видно, что д л я винтов, пе­ редающих работу, где значительное трение является нежелательным, надо стремиться т. к. у не может принимать значений боль­ ших 6°, то считая tgy = 0,1, имеем максимум;. F при: 2а = 34° 50& для остроконечной нарез­ ки с р& = 1; 2а = 26° 30& для нарезки типа ме­ трической с р& = 0,75; 2а = 18° 20& для нарез­ ки типа Витворта (DIN) с р& = 0,512. Отсюда;, мы видим, что это требование противоречит предыдущим и требует сравнительно очень* острого угла Н . ; однако, проследив измене­ ние F в зависимости от а, увидим, что с-уве­ личением 2а до 50—60° уменьшение F не осо­ бенно значительно (25—35% для метрич. Н.). Сопротивление Н . на ерезьн ание не зависит ни от величины шага ни от угла а, а исклю­ чительно от отношения рабочей длины Н. к внутреннему диам. й -. Допустимая нагрузка болта на растяжение Р = 0,65d?fc . Сопротивление Н. срезыванию (считая, что работает лишь /з всех витков) P& = f^L/c , г e 2 8 где k —допускаемое напряжение на срезы­ вание. При полном использовании сопроти­ вления Н . срезыванию s ь = о , 4 ш a г = о д е а , Ф и г . 12. увеличивать h и уменьшать а, т. е. приме­ нять по возмояшости многоходовые винты с прямоугольной или пилообразной Н. (фиг. 1, В и Г); д л я Н. скрепляющих винтов наобо­ рот выгодны малые значения h и болыпиз значения угла а, т. е. выгодно применять мелкую однониточную Н. считая d ^ 0 , 8 5 d . Для работы при пере­ менной нагрузке наиболее выгодной формой Н. является треугольная с возможно боль­ шим значением угла а и радиусов закругле­ ния в глубине Н. г - и R . Д л я нарезаниякак на токарном станке, так и при помощи метчиков и плашек наиболее удобным я в ­ ляется также профиль с большими углами и радиусами закругления Н. Из всего ска­ занного ясно, что всякое решение вопроса о формэ Н. будет представлять собою компро­ мисс между изложенными выше и часто п р о ­ тиворечащими друг другу требованиями. г a