* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

841 ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ 842 ср- ложении их можно добиться почти постоян­ ной t° перегретого пара без каких-либо осо­ бых приспособлений для регулирования пе­ регрева. Это основано на том факте, что в конвекционных П . t° перегрева возраста­ ет с нагрузкой,, в П . радиационного типа, наоборот, уменьшается. Пропуская пар по­ следовательно сначала через радиационный, потом через конвекционный П . , при изве­ стном соотношении поверхностей нагрева получаем почти полное постоянство t° пе­ регретого пара. Р а с ч е т п о в е р х н о с т и н а г р е в а П. Д л я определения поверхности нагрева П . следует решить совместно следующие два уравнения: (i&nep. *х)> этому уравнению значение & оказывается недостаточно точным при больших перепа­ дах темп-р, более точное значение & . по­ лучается из ур-ия & . = ( ^ - ^ г ) : In |^ . Здесь с р ер l(vc)& /пер." ni 2 пер. iV^)nep.^nep.^nep.Vnep.^^i^nei пе (4) -У-(5) я Здесь П „—поверхность нагрева П . в лс ; Кер.—коэф. теплопередачи П. от газа к пару в Cal/jn час °С.По Киршу к находится в пределах&27—34 Cal/jrc час °С; Г>пер.—количество пара, протекающего через П., в кг/ч; i —теплосодер­ жание перегретого пара в Cal/кг, берется по та­ блицам или по ^ - д и а г ­ рамме (см. Водяной пар); г —теплосодержание па­ ра, поступающего в П . В случае сухого пара оно равно теплосодержанию насыщенного пара г . при заданном давлении,в слу­ чае влажного пара i = =i x+i (l-x), гдег .—теплосодержание во­ ды в Cal/кг и х—паросодержание в кг/кг; t&nep.—темп-pa газов перед входом в П.; t" .— темп-pa газов после выхода из паропере­ гревателя; v—соответствующие объемы га­ зов, получаемых при сгорании 1 кг топли­ ва; с—соответствующие теплоемкости газов; (vc)& t& .—тепло, заключенное в газах, по­ лученных от 1 кг сожженного топлива, входя­ пер a nepх и x u e в nep nep nep —перепад между t° газа и f° пара на го­ рячем конце П . (со стороны входа дымовых газов), # — н а его холодном конце (со сторо­ ны выхода дымовых газов). П р и расчете П . обыкновенно бывают заданы пределы колеба­ ния t°, а следовательно и теплосодержания перегретого пара. Д л я определения величин (vc)& . и (vcy^p. задаются соответствующи­ ми избытками воздуха до и после П . и оп­ ределяют их, пользуясь анализом топлива и значениями средней теплоемкости, под­ считанными по анализу газа или взятыми из специально построенных диаграмм, д л я соответствующих f°. Величины В и и опре­ деляются при расчете котла. П р и расчете П . во время проектирования котельной уста2 nep выпуск Впуск. ЦНТ^" Фиг. 14. щих в П . при t° .; {vcy t&ne — ep mp P тепло, заклю­ ченное в газах, полученных от 1 кг сожжен­ ного топлива, уходящих из П. ПРИ Fnep.&iPnep. доля газов, проходящих через П . Весьма часто все газы идут через П . , в этом случае Упер.= 5 Ппер— Д • » учитывающий потерю тепла лучеиспусканием. Его можно принять равным 95%; и—испарительность топлива: 1 К П П D Qfrw l в inep- k В—часовой расход топлива в кг/ч; В—количество пара в кг/ч; Qi—его теплотворная способность (низшая) в Cal/кг; г] ,—кпд ко­ тельной установки, г —теплосодержание пи­ тательной воды. Средний перепад & . темп-р между горя­ чими газами и паром приближенно опреде­ ляется к а к разность между средней арифметич. t° газа и средней арифметич. t° пара: ку к е р v а ep. _ inep.+ tnep. 2 t&+ V 2 & где V и t"—температуры входящего в П . и выходящего из него нара. Определенное по новки обычно бывает известна темп-pa ды­ мовых газов перед П . 1& Искомыми явля­ ются П _, tn ., ц , и темп-pa перегретого пара t". Задавшись двумя из этих величин, можно из ур-ий (4) и (5) найти остальные две. В современных крупных котельных установках обычно все дымовые газы идут через П., т. е. ц =. Поэтому зная. t" ,, не­ посредственно находим H n t" , для задан­ ной V. Расчет поверхности нагрева конвек­ ционного П . следует вести на недогрузку котла, задавшись при этом минимальным допустимым значением V. Далее следует проверить работу П . на нормальную п мак­ симальную нагрузку котла. Если при этой последней Г & б у д е т не выше допустимой, ре­ гулировки перегрева не потребуется. Если же V будет выше допустимой, то охлажда­ ющие пар устройства д. б. рассчитаны на охлаждение пара с t°, соответствующей полу­ ченной t° перегрева при максимальной на­ грузке котла минус допустимая темпера­ тура перегрева. В случае регулирования I " перепуском части дымовых газов мимо П . опять-таки следует начать рассчитывать П. с недогрузки котла, задавшись д л я этого случая Ь° перегрева и ц близким к еди­ нице (немного меньшим:& 0,9—0,95). П р и расчете после этого П . на нормальную на­ грузку и максимальную, мы можем за­ даться нормальным значением t" и опреде­ лить Vnep. и ц . {Нпе , нам известно из рас­ чета на недогрузку) д л я нормальной и пеРш пеР ep пер пер mp nep nep перл пер Р