* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

793 ПАРОВЫЕ МАШИНЫ 794 кпд идеальной машины. Под ним разумеют отношение количества тепла, преобразован­ ного в работу, к количеству тепла, прине­ сенного с паром в машину. Д л я цикла Рен­ кина этот коэф-т будет: (25) Ц—теплосодержание воды при давлении р выпуска. Заметим, что многие авторы отбра­ сывают величину i& в знаменателе, так что получается: 2 2 = где ? —степень наполнения, с — степень сжатия, т—величина вредного простран­ ства, р&с—величина среднего индикаторно­ го давления, у —удельи. вес пара в момент окончания впуска кг/м ) и у —удельн. вес пара в момент окончания выпуска (кг/м ). Д л я машин двойного расширения получа­ ется аналогичная формула, но в ней надо ввести в скобки величины, относящиеся к цилиндру высокого давления, а перед скоб­ ками ввести множитель, равный отношению объемов ц. в. д. и ц. н. д.: х ъ 2 3 где в —степень наполнения ц. в . д., т — вредное пространство ц. в. д. и с —сжатие в ц. в. д. Полученные ф-лы дают однако рас­ ход значительно меньший, чем тот, к-рый получается при непосредственных опытах с П. м. Главной причиной этого дополнитель­ ного расхода служат явления обмена тепла Из ф-л (25), (26) и (27) получаем также: между паром и стенками цилиндра. Явле­ ЧИ = Vot & Vgi • (28) ния обмена тепла происходят в цилиндре Коэф. г} колеблется для П . м. в очень ши­ П . м. след. образом: входящий пар в период роких пределах: для паровозных и неболь­ впуска имеет высокие давление и t°. Он ших машин, работающих при невысоких встречает стенки цилиндра охлажденными за период предыдущего расширения и вы­ давлениях и без конденсации, он достигает величин 0,07—0,09; д л я хороших одноци­ пуска. Вследствие этого часть входящего линдровых машин он доходит до 0,12; для пара конденсируется на стенках цилиндра в виде капелек воды: происходит н а ч а л ь ­ прямоточных машин 0,16 — 0,19. В самых н а я к о н д е н с а ц и я п а р а . Т. к . объем лучших стационарных машинах (тройного расширения с перегретым паром, локомоби­ конденсированной воды очень мал по срав­ нению с объемом пара, то взамен ее должно ли Вольфа и Ланца с высокоперегретым па­ ром) >^ =0,21+0,23. Для машин самого высо­ поступить новое количество свежего пара (добавочный расход на начальную конден­ кого давления (60 atm) г доходит до 0,3. сацию). Вошедший в цилиндр пар во время Термич. эффективный коэф. щ выражает ис­ расширения понижает свою f°, и она де­ пользование тепла на эффективную работу: лается ниже, чем t° стенки и осевшей на ней Vte=VtiVm> (29) воды, вследствие чего часть воды, имею­ где г —механич. кпд. Назвав расход пара щейся на стенке, испаряется за счет теплоты в кг на 1 эффект, силочас через й , получим стенки. Вода, не успевшая испариться во время расширения, продолжает испаряться во время выпуска, окончательно охлаждая Наконец полное использование тепла во стенку ко времени нового впуска. Это испа­ всей паровой установке, т. е. полный эко­ рение воды ведет к повышению линии рас­ номич. кпд /? _, получим, введя кпд -ц . ко­ ширения над равноосной гиперболой (для машин, работающих насыщенным паром). тельной установки Имеется особый прием построения преобра­ V . = ПпП . (31) зованной линии расширения д л я суждения Применяя ф-лы (31), (29) и (28), получим об -этом отклонении с целью составить по­ такое разложение полного экономич. кпд: нятие о величине явлений обмена тепла (ха­ П к.= Пк.ЪМдгПт. (32) рактеристика Дэрфеля и Лейнвебера). Что касается эмпирич. ф-л для расхода пара на Наибольшее значение ч ., полученное из начальную конденсацию, то наибольшим рас­ опытов над локомобилем с высокоперегре­ пространением пользуется до сих пор ф-ла тым паром, следующее: Грабака с изменениями, внесенными Поль= 0,777; = 0,30; = ° > ; »m = 0,946; 7 гаузеном. Ф-ла эта имеет вид: Чж. = 0,777-0,30.0,78-0,946 = 0,173. Обыкновенно же в хороших П. м. ц не = а (35) кг на силочас, превосходит 0,12—0,13. Д л я паровозных и малых машин низкого давления пони­ где с —средняя скорость поршня. Коэфи­ жается до 0,05. циенты а и А имеют следующие значения: Р а с х о д п а р а в П . м. м. б. точно 4 = 6 , 0 + 5 , 0 д л я машин, работающих насы­ найден только непосредственно опытом. Но щенным паром с выпуском в атмосферу; А = 4,5+4,2 для таких же машин с конден­ д л я предварительного расчета важно иметь сацией и паровой рубашкой; 4 = 0,1 от при­ приблизительное определение этого расхода. Прежде всего по данным, взятым из инди­ веденных значений для машин, работающих каторной диаграммы, находят необходимый перегретым паром при средней величине пе­ или полезный расход пара d в кг на сило­ регрева (80—120°); 4 = 0 , 0 5 от тех ж е зна­ час. Д л я одноцилиндровой П . м. получим: чений при сильном перегреве (120 — 160°). 27[ (e + m ) r i - (с + т ) у ] Коэфициент а зависит от отношения ^ : (33) Pi х х t х Ы г и е т е эк к 3K к Разница между обоими определениями не­ велика. Индикаторный термич. кпд реаль­ ной машины y] i есть отношение количества тепла, преобразованного в работу в цилинд­ ре П . м., к количеству тепла, принесенного паром в машину: di = f. у- [(% + Щ.) Y-L - (с + тМ, х (34) 9 эк 78 % f V ЭКф т 2