* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

739 ПАРОВОЗ tr—лучеиспускательная способность тела и Пл.—лучеиспускающая поверхность в м . Принимают а = 4 и для угольного отопле­ ния, где Н .= (1,8+2,0)7?, а для нефтяного отопления Д,.= (0,6-^0,8)Я . 4) Т е м п е р а т у р а г а з о в . Действи­ тельная t° горения определяется из ур-ия: 2 л ОТ ^ = B ( 0 , 0 0 0 0 4 4 5 ^ ^ + 0,0000013С + f t (51а) + 0 0000044Я + 0,0000005V). Подставляя в ур-ие (50) Q = B - Q (распо­ лагаемое тепло) и Т = Т (теоретич. темп-ра горения), находим: : h p 0 VMi + iNBnQp& 2N М (52) 0 93 даны зависимости Т = / ( а ) для нефти, у г л я и дров с влажностью 30 У . Благодаря различным а имеем для средних нормальных условий работы: д л я нефти Т = 1 8004-2 000°, д т я углей Т = 1400+4 700°, д л я дров Т = 1 Ю0+1350°. 3) П р о ц е с с т е п ­ л о п е р е д а ч и . Ур-ие теплопередачи в дымогарных трубках бесперегревного паровоза: 0 0 0 0 О величинах Q& и QI (потери тепла в топке) см. ниже; ц зависит от форсировки котла; д т я нефти [i = l, д т я дров /г = 0,900,98, для углей ц = 0,70 +- 0,95. Темп-pa газов в любом поперечном сечении трубчатой части котла определяется по эмпирич. ф-де: 2 BQ H P - (Q2 + @D = KMT-L+NT^). (61) 1.6 Г ^ § 2 + 4 400 Т = 1 350 -• / I / -Л ^ - ^ а &+ 223 000 (62> (М + 2Nt ) In f ^ | + 2 J V ( T - Т ) = к . - П Коэф. теплопередачи k 2 3 д д г (53) (54) °1 а 2 коэф. теплопередачи от газов к стенке; а —коэф. теплопередачи от стенки к воде; д, д&, д"—толщина стенки, слоя с а ж и и наки­ пи в мм; А, А&, А"—соответствующие коэ­ фициенты теплопроводности. На практике: а 10+-40 Cal/ж час °С, а = 1 000+-5 000 Cal/jw час °С; д т я железа А = 50, для меди А = 200; А& = 0,1; А" = 2. Толщина и материал металлических стенок,а также условия омывания водой поверхности нагрева котла по­ чти не влияют на к; слой сажи в 1 мм тол­ щиной понижает к на 20 %; слой накипи в 5 мм понижает к на 7%. Д л я дымогарных трубок паровозного котла имеем эмпири­ ческую зависимость: fr . = 6 + 2,45 (55) где 2 2 1 = 2 2 d Д л я определения темп-ры Т надо подста­ вить в это ур-ие Я = П и Я = П + Яй— для подсчета Т . На фиг. 94 представле­ на графически зависимость, выражаемая ур-ием (62). 5) Т е п л о в о й б а л а н с к о т л а : Qo=Qi + Q& + Q" + Q + Qi(63> Располагаемое тепло Qo~B Q . (64) Полезное тепло (тепло испарения и пере­ грева пара): Q, = B (X -&) + ЩЛ - #). (65) Потеря от химич. неполноты сгорания: т г 3 2 2 3 h p h u Х + 273]. (56) 3 600- юззо -а . L 2 При менее точных подсчетах (с точностью ± 10%) можно принимать 0 h 2 3 1,07L a-B . 29,27 Г Т + д Т Потеря с уходящими газами: Q = МТ + NTI (67) Потеря на наружное охлаждение котла: Qi = у • Я (2,2 + 0,21 • v°>i)(t t yi . (68) Потеря вследствие провала и уноса топ­ лива Q в виду Н е ­ возможности ее уче­ та на практике оп- ~ ределяется из конт- sooрольного уравнения (63). Величина поте­ 3 3 0 k b 3 /000 ри П Р И УГОЛЬНОМ ОТО- 400 (57) Теплопередача в топке протекает двояко: лучеиспусканием и соприкосновением (кон­ векцией). П р и практич. подсчетах обычно не разграничивают оба эти способа и об­ щую теплопередачу подсчитывают по ур-ию: ( М + 2Nt )]n^0 + 2ЩТ - T )=k H . С точностью до 10% имеем: k k г 2 m m (58) (59) Количество тепла, передаваемое через стен­ ки топки лучеиспусканием, можно подсчи­ тать по ф-ле Больцмана OT fc = 0 , 2 3 j / ^ ^.-«г-Я^^ 2 7 3 ) , 4 (60) где ф.т.—теплота лучеиспускания в Са1/час, плении тем больше, чем мельче уголь,чем выше форсировка то­ го 40 во во юо пки, чем больше а , 800400 600 &ООЮОО чем суше топливо и Ф и г . 94. чем меньше в нем ле­ тучих веществ. При спекающихся у г л я х по­ теря эта равна 5—15%, при неспекающихся 10—20% и более; на дровах потеря от ме­ ханического недогорания 2—10%, при не­ фти равна 0. Потеря от химич. недогорания Оз в современных П . с большими топками не превышает 2—4%, повышаясь с увели­ чением форсировки. Потеря с уходящимигазами Q составляет 10—20%, увеличива­ ясь с повышением .форсировки топки и а . Потеря Q в паровозных котлах вообще незначительна: 1—2% (при работе П . с со­ ставом). Д л я голого котла хр = 1,0, д л я изо­ ляции стеклянной ватой %р = 0,48, для асбеститовой и бумажной изоляции хр — 0,40.. Коэфициент полезного действия котла 3 4