* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

737 ПАРОВОЗ 738 n тивовесы внутренних машин также пере­ носятся на колеса, причем величины их д л я правого и левого колеса будут обратно пропорциональны расстояниям плоскостей вращения ц. т . противовесов до вертикаль­ ной плоскости, проходящей через ось внут­ реннего цилиндра. 4) П о л н ы е динамические на­ г р у з к и к о л е с на х о д у П . опреде­ ляются ф-лами: а) д л я тендерных и вагон­ ных колес и д л я поддерживающих осей П . : Р = П±Ж-П; (42) -б) д л я сцепных колес П.: ~AQt-Qb) Р = П±Ж&Н + ™— rco*sm((p + у); (43) лв) д л я ведущих колес П . : п Р = П±Ж-Ь + Wis (Q* - Яь) 9 -rco sin(g? А- у) + . 2 кц и k —коэф-ты теплопередачи в топке, дымогарных и жаровых трубах, в перегревательных и водоподогревательных труб­ ках; w , и) ,, w — средние скорости проте­ к а н и я газов по дымогарным и жаровым трубам и воды по трубкам водоподогревателя в м/ск; Q . — низшая рабочая тепло­ творная способность топлива в Cal/кг; /л— коэф. механич. полноты сгорания; S&—слу­ жебный расход пара в кг/ч; B —часовая паропроизводительность котла в кг/ч; А—тепло­ содержание пара в Cal/кз; Д , К и Я —• теплосодержание пара в Cal/кг в коллек­ торе пароперегревателя, в котле и в вых­ лопной трубе; ДЯ—приращение теплосодер­ ж а н и я пара в перегревательных трубках в Cal/кг; у—коэф. совершенства изоляции котла; v—скорость хода П . в км/ч; z—ко­ личество пара, снимаемое с 1 м поверхно­ сти нагрева в 1 ч а с . 2) П р о ц е с с г о р е н и я . d ж n p h й х в 2 L где С,Н, S и О—составные часта топлива в %. -~ rco ^ sin q> COS (p. (44) L = а • Ь, (46) Наибольшие и наименьшие значения этих где нагрузок имеют место при следующих поло­ 1 ж е н и я х кривошипа: а) для сцепных колес: СО Р при <р = 90° -у, P при q> = 270° -у; а = & 2 б) д л я ведущих колес: Р при <р = 90° + у, 1-3,76 Pmin при <р = 270° - у и при езде без пара iVx 0)- Обозначения в формулах (42)—(44): Значения а д л я паровозного котла: при не­ Л—статич. нагрузка на колесо, Ж—коэфи­ фтяном отоплении а = 1.15 -г-1,30, при уголь­ циент жесткости рессоры, h—наибольшая ном отоплении а = 1,30 Ц-1,70, при дровяном игра рессоры, принимаемая с запасом в а = 1,50-1-2,00 (в шахтных паровозных топ­ 50 мм; у—угол сдвига противовеса; г) —ме­ к а х можно сжигать дрова при а = 1,2 -f-1,5). х а н и ч . кпд машины; d—диаметр парового Толщина угольного слоя на решетке д . б. цилиндра; р —мгновенное результирующее тем больше, чем крупнее уголь и чем силь­ давление пара на поршень, определяемое нее тяга. Средняя толщина слоя рекомен­ ,по индикаторной диаграмме. дуется 150—350 мм. Количество окиси угле­ Тепловая работа П. 1 ) О с н о в н ы е о б о з ­ рода в продуктах сгорания: 21-/ЗС0 -(С0 + 02) н а ч е н и я : B —час. расход топлива в кг; ~ 0,605+Д LQ—теоретич. необходимое д л я горения ко­ личество воздуха в кг; 1%—действительное где /?—химич. характеристика топлива: количество воздуха в кг; а—-коэф. избытка о н- 8 воздуха; G —вес газов при сядагании 1 кг (48) Р = 2,37 топлива; (С ) —средняя весовая теплоем­ кость продуктов горения; М и N—коэф-ты При проектировании котла задаются обыч­ ур-ия тепла; R—площадь колосниковой ре­ но величиной а и СО (1—1,5%) и опреде­ шетки в м ; Н—поверхность нагрева в м ; ляют, вероятное содержание С 0 , 0 и N Н , Н , Е —поверхности нагрева (в м ): ис­ из ур-ий (46) и (47), присоединяя к ним паряющая, перегревателя и водоподогре- контрольное ур-ие газового анализа: вателя; Я , Н , Н .—поверхности нагрева 100 = С 0 + 0 + СО + N . (49) топки, дымогарных и жаровых труб; Н — Связь между количеством тепла Q, про­ наружи. поверхность котла в м ; Ь и Ь — .длина дымогарных и жаровых труб в м; ходящим в 1 час через данное сечение ды­ г . и г —средний гидравлич. радиус дымо­ моходов, и темп-рой Т газов в этом сече­ гарных и жаровых труб в м; Q и ^ . — п л о ­ нии дает т . н . ур-ие тепла: щадь живого сечения дымогарных и жаро­ Q = B -G (C ) T. вых труб в м ; Т , Т и Т —темп-ры горе­ Если веса отдельных газов, входящих в со­ ния: теоретическая, действительная и сред­ став продуктов сгорания, будут G ,G , ... , н я я температуры топочного пространства; Т , Т 2 и Т°%—темп-pa газов у огневой решет­ а теплоемкости их: С& , С , . . . , при этом ки: средняя, при входе в дымогарные и ж а ­ С; = а& + Ь&Т, С" = а" + Ъ"Т и т . д . , то ровые трубы; Т , Т з и &Т°%—температуры от­ В • G • (C ) T = B • G (a& + Ъ&Т)Т + ходящих газов: средняя, из дымогарных и + B G (a" А-Ъ"Т)Т+ ...= из жаровых труб; 1ц, t и ^—темп-ры пе­ = B KG• a)T + J5 S(G• Ь)Т = MT + NT ; (50) регретого пара в коллекторе, мятого пара и котловой воды; т и темп-ры питатель­ здесь: ной воды в тендере и по выходе из водоМ = В (0,55 со^со + ° > + 0.0406Н + подогреватедя; t —темп-pa наружного воз­ духа; /с—коэф. теплопередачи; k ,, k , к ., + 0,0045 W), (51) B 0 „ r 2 ° = l b (з С + 8 Н + S ~ ° ) к г & < > 4 5 т а ж min тах = т х h 3 2 } G 0 b р т 2 2 2 2 2 a г й п да> д ж 0 2 2 t 2 дщ Жш д Жш d- 2 h b p m 0 г т t t д р р 2 р в 3 ь b p m h x h 2 e 2 2 h A m i c ь b m di ж Т. 9. m. XV. 24