* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

313 ось 314 опасным местом в смысле возможного изло­ ма является сечение у корня шипа, кото­ рое подвергается дейст­ вию изгибающего момен*Ч/СК таМ =^=/с 1Г,где^— допускаемое напряжение на изгиб в кг/см и W C M — момент сопротивления сей й 2 3 малых числах оборотов объясняется недо­ статочной толщиной h смазки, в виду уве­ ди • Окружная скорость I А -Тре иие i осу точу | Схема а дши ШК Сел» ерса 0,10 чения, равный — , следо­ вательно для d получим: р-Акг/ai 1 тсй* d а так к а к b vm=r h -d* ЪР1 ы то i d V 5p too • Число оборотов n 8 мин Фиг. личения эксцентриситета оси шипа и под­ шипника, так что шип работает полусухим. Кроме того коэф. ц зависит от t, от системы _ PViV _ Pi"i ndn _ 1 смазки, от формы и материала подшипника. ~ 7l 71 & 60 100 & Секундная работа A трения будет равна где v дано в м/ск и d в см, то Р о) • d 1 _ Р • со Tcdn 1 A =P- /и • ^ • со = р • /л • v = р • I • d • ц • v. | V ~ id& ~~г~& loo ~~ 2оог id & во юо & Удельная работа трения, т. е. работа, отне­ и длина шипа должна быть не меньше Рп сенная к единице поверхности шипа, рав­ 1 = Рея _ 200рг? 2000ро няется В зависимости от условий работы допускают Ад a различные значения д л я pv, напр. для ва­ Работа трения почти целиком превращается гонных О. pv~o0 СМ ск для паровозных О. в теплоту, причем количество Q теплоты, выделяемой в 1 ск., будет равно см* ск • Расчет 0. 1) С л у ч а й статически Ад РрЧ • v Cal/ск. о п р е д е л и м о й О. (фиг. 5). Д л я опреде­ 427 427 ления сил реакций А и В подшипников по­ О. При расчете шипов и . , последние прове­ строим силовой многоугольник с полюсным ряют на среднее давление Р = i&, величина расстоянием Н; строя веревочный многоуголь­ ник (см.) A C D B и проводя далее из по­ р для тех случаев, когда имеет место полу­ получим сухое трение (фиг. 4), при работе стали по люса О луч, параллельный А В , бронзе берется равной 50 кг/см*, для зака­ величины сил реакции А к В подшипников. Величина изгибающего момента д л я каж­ ленной и шлифованной стали по бронзе р = =80 кг/см и для той же стали по баббиту дого сечения О. определяется к а к произве­ дение из ординаты веревочного многоуголь­ р = 90 кг/см . В тех случаях, когда износ шипа не играет роли, эти величины м. б. ника на, полюсное расстояние Н , на вели­ взяты в 2—3 раза большими. Д л я паровозных чину т масштаба сил и на величину т мас­ О. допускают р = 1504-300 кг/см . Наиболее штаба длины. В точке С изгибающий момент R х R В табл. 2 приведен ряд значений напряжения к в зависимости от давлеi ния р и от отношения ^ • , Д л я того чтобы шип О. не нагревался выше допустимой нормы, необ­ ходимо, чтобы все обра­ зуемое тепло было от шипа отведено; а так как д л я a имеет место след. соотношение: ь R R х х х V _ — R 2 1 d 1 l l l г х 2 2 к ь 2 Табл. 2.—3 н а ч е н и я н а п р я ж е н и я къ в з а в и с и м о с т и от р и J / d (в кг/см*). i 10 lid 1,0 1,2 1,5 1,8 2,0 2,2 2,4 50 72 89 162 200 242 288 20 30 40 50 60 70 SO 90 100 144 178 324 400 484 577 150 216 267 486 600 725 . 865 200 288 356 " 648 800 967 1 150 250 360 445 810 1 000 1 210 300 432 534 972 1 200 350 504 623 1 130 400 576 712 1 296 450 648 1 801 j I j 1 i 100 120 150 j 500 720& 890 600 862 1 068 760 1 080 , ! j | ! •