* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
673 ПЛОТИНЫ 674 грани my h, где т есть коэф., варьирую щий в пределах от 0,33 до 1,0 при высоте П . 25—50 м, причем.при наличии хорошего дренажа и при криволинейном расположе нии П . в плане указанные числа для вели чины ш м . б . уменьшены. В Испании и Швей царии принимается полное противодавление фильтрационной воды. В Америке коэф-т т= 0,25-1-0,30. Давление ледяного покрова по итальянским технич. условиям принимается в 5—25 mfn. м при высоте 800—1 000 м над уровнем моря. В Германии давление льда не учитывается, а в Америке вводится в рас чет лишь для водоудержательных П., слу жащих целям водоснабжения. В тех случа ях, когда тело П. ослаблено большим коли чеством отверстий водоспусков и дренажных галлерей, это обстоятельство д. б. принято во внимание при расчетах. Что касается напряжений, то по франц. технич. условиям наибольший допуск напряжения на сжатие принимается в / — / временного сопроти вления, которое выявляется опытным пу тем. Растягивающие усилия нигде не допу0 1 а 1 10 770 780 790 800 810 820 дуют устройство шпоры. В Америке шпо ры устраивают всегда, доводя их иногда до глубины 30 Jit, а для уплотнения основания цементируют его посредством нагнетания цемента в ряд предварительно пробуравлен ных скважин. Особое внимание обращают на сопряжение П . со склонами тальвега, при чем применяют обделку уступами по пред варительном удалении верхнего слоя по всей ширине профиля, пока не будет достигнута плотная скала хорошего качества, и выби рают небольшую нишу для ядра П . Склоны тальвега в местах примыкания П . обраба тывают так же, как и основание под П . 3. С в о д ч а т ы е П . Когда перегоражи вают узкие глубокие в скалистых берегах расположенные ущелья, то является целесо образным сооружать в этих местах плотины в виде одного моно литного свода (фиг. 17 и 18). Сводчатые плотины рассчиты ваются в наст, время в предполоя*ении, что часть давления воды воспринимает ся горизонтальными дуговыми полосами - 820 780 Фиг. 1 скаются. Рекомендуется построение кривых равного наибольшего сжатия, кривых наи большего скалывающего напряжения и кри вых траекторий главн. напряжений. Италь янские и немецкие нормы близки к фран цузским. Д л я устранения возможности появ ления растягивающих напряжений при опо рожненном водоеме напорной грани прида ют небольшой уклон (~0,05). Америк, руко водства дополняются условиями, чтобы от ношение суммы горизонтальных сил к сум ме вертикальных не было > 0,75 (из условия сдвига) и чтобы угол, составляемый воздуш ной гранью с горизонтом, был ^ 45°. В от ношении подготовки основания по франц. технич. условиям д. б. приняты все меры к тому, чтобы обеспечить водонепроницае мость основания (осмотр и подготовка опор ных поверхностей, заделка скважин и дру гие мероприятия). Итальянок, технич. усло вия обусловливают помимо принятия общих уплотняющих основание мер устройство у напорной грани шпоры в виде траншеи ши риной 2—6 м и глубиной 3—9 м, заполняе мой бетоном. Герм, нормы также рекоменТ . Э. т. XVI. свода, опирающимися на береговые .скали стые откосы, остальная же часть давления воды воспринимается вертикальными опор ными полосами свода, передающими давле ние на основание плотины. Распределение давления воды на опорные и дуговые по лосы делают с таким расчетом, чтобы об щая обеим полосам точка имела одинаковое перемещение как по отношению к дуговой полосе, так и к опорной. По предложению Ергенсена ( L . R . Jorgensen) дуговые по лосы проектируют с уменьшающимися кни зу радиусами, но приблизительно равны ми центральными углами, причем наиболее экономичным центральным углом считают угол в 133°. Примером построенной по те ории Ергенсена П. служит П., изображенная на фиг. 17 (план) и фиг. 18 (разрез); высота этой П . равна 60 м; толщина дуговых полос от замка свода к пятам увеличивается на 5 0 % . В новейших сводчатых П. расположе ны вертикальные водонепроницаемые швы, чтобы тем самым избежать моментов задел ки. Экономичным пределом пролета сводча тых плотин признается пролет в ~200 м. 22