* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

6 6 3 илот стыо). Графически это пояснено фиг. 5, по которой подфундаментный напор, в край­ нем случае, выражается тр-ком а или а+Ь. Рассматриваемый подпор тем меньше, чем ближе к середине ядра сечения рас­ положена напорная линия при запол­ ненном водоеме, так как тогда сжима­ Напорные пинай просачив ющие напряжения беды по разным предполож больше у водной Распределение давления грунта в подошватон шве стороны плотины. Для парализова­ Фиг. 5. ния фундаментного напора воды устраивают вертикальный дре­ наж в ближайшей к напорной воде части плотины или же уплотняют грунт в пре­ делах этой части; устройство дренажа це­ лесообразно лишь в том случае, если он не подвергается разрушению от движений в каменной кладке массива П.,—задача труд­ но осуществимая. Дренаж должен допу­ скать безнапорный сток просачивающейся воды, вследствие чего недопустимо устана­ вливать какие-либо затворы на дренажных линиях. По Шокличу более целесообразно взамен устройства дренажа производить уп­ лотнение грунта путем впрессовывания в (Ту ция грунта и напор под фундаментом П . Вес П . зависит от ее размеров и веса мате­ риалов, из к-рых она сооружена. При камен­ ной кладке эт^т вес равен приближенно: Vm= v + у , s ъ s ъ (4) 2 где y —собственный вес камней, а у —вес раствора. На площадь стенки П . в 1 м , расположенную на глубине h м под поверх­ ностью воды, давление воды выразится ве­ личиною yh m/м , где у — вес воды в т/м . При расчете высота горизонта воды берется в уровень с гребнем П . В отношении давле­ ния ледяного покрова можно руководство­ ваться временным сопротивлением сжатию льда в 22 кг/см . В Германии давление ле­ дяного покрова совершенно не учитывается, в Италии это давление берут равным до 25 пг/м , в Швейцарии до 70 m/м , в США до 60 m/м . Вес внутренней земляной присыпки (при наличии таковой) принимается в 1,8 т/м при опорожненном бассейне и ок. 0,8 т/м 2 3 2 2 2 2 3 3 _J8255 , 1825JD •&dx)dy 10^^&dyldx »r -dx. x Oy.dy- -I dx yofrrfy 6 .dx x Фиг. T .dy y 6. О/Сел трубы для впрессовыбания цемента Фиг. 4. при заполненном (вес уменьшен на величи­ ну подфундаментной силы напора). Давле­ ние земли в данном случае принимается как давление жидкости с большим уд. весом ( у г о л трения между земляной присыпкой и каменной кладкой П . не учитывают, имея в виду, что земляная присыпка пропитана водой). Давление воды на подошву фунда­ мента распределяется различно в зависи­ мости от того, вытекает ли просачивающаяся вода у воздушной стороны подошвы или нет. В первом случае давление распределяется в виде тр-ка, причем краевое давление у верх­ него бьефа равно yh, а у нижнего 0; во вто­ ром случае (когда просачивающаяся вода не имеет стока) давление на подошвенный шов распределяется равномерно и равно yh; у — удельный вес воды, a h—ее глубина. При расчетах подфундаментный напор учи­ тывается лишь в той части подошвенного шва, в к-рой он превышает давление камен­ ного массива П . , в остальной части подо­ швенного шва давление воды заменяет опор­ ную реакцию грунта (частично или полно- него бетона наиболее значительную глуби­ ну. Просачивание воды через подошвенный шов парализуется, как выше указано, целе­ сообразным сопряжением каменной кладки массива П . с основанием, устройством спе­ циальной изоляции и сооружением шпоры. Сила подфундаментного напора воды, скла­ дываемая с равнодействующей от веса ка­ менной кладки массива П . и давления воды водоема, отклоняет эту равнодействующую к воздушной стороне П . и изменяет распре­ деление напряже­ ний в подошвен­ ном шве; вместе с этим изменяется также учитывае­ мая часть подфун­ даментного под­ пора воды. Д л я исследова­ ния напряжений в массиве П . исхо­ Фиг. 7 . дят по Меру? , из общих условий равновесия напряжений при плоскостном состоянии напряжений, (^обо­ значениями на фиг. 6 имеем: Оу ду *х + (5) 0; = 0; (<*>) (7>