* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

821 ПРОВОДА 822 вместе), р и р — п о т е р и м о щ н о с т и в % , от­ несенные к м о щ н о с т и в н а ч а л е и к о н ц е л и н и и г 2 Pi = ^ - ЮО и 5р = ^ 2 -100 - В р а с п р е д е л и т е л ь н ы х П . сдвиг фаз (см.) в ы з ы ­ вает только н а г р у з к а (для асинхронных дви­ г а т е л е й Cos Ф = 0,7-1-0,9, п р и м а л о й н а г р у з к е е щ е м е н ь ш е , д л я л а м п cos <р = 1). В П . п и т а ­ тельных и линий передач приходится учиты­ в а т ь еще сдвиг ф а з , с о з д а в а е м ы й и н д у к т и в ­ н ы м и и е м к о с т н ы м и с в о й с т в а м и с а м и х П . (см. Линии передачи). Р а с ч е т ж е л е з н ы х П . н а п а д е н и е н а п р я ж е н и я или п о т е ­ рю м о щ н о с т и при переменном токе о т л и ч а е т с я от р а с ч е т а П . и з меди (в с и л у магнитности материала сильнее сказывается скин-эффект): активное сопротивление ж е ­ л е з н ы х П . п р и п е р е м е н н о м т о к е б о л ь ш е , чем п р и п о с т о я н н о м т о к е , оно з а в и с и т от с в о й с т в железа, размеров поперечного сечения, ча­ стоты и с и л ы т о к а . П о л н о е с о п р о т и в л е н и е z переменному току д л я ж е л е з н ы х П . н е л ь з я в ы ч и с л и т ь по обычным ф - л а м , п р и м е н я е м ы м д л я расчета медныхП. Д л я расчета железных П . пользуются полученными опытным путем кривыми, к-рые дают зависимость между z и омич. сопротивлением п р и постоянном токе ро^ 20^ 21^ 23^ 49J туркой в металлических трубках, вплотную прилегающих к П., I = t (3,1с* + 1,2с* ) =t (3,95(7 + 1.72д&)Н а основании теоретических и опытных ис­ следований заграничными, а затем и Все­ союзными электротехническими съездами вы­ работаны нормы наибольших допустимых с точки зрения нагревания нагрузок П. и ка­ белей с медными ж и л а м и [ ] . Д л я П . и к а ­ белей из других металлов допустимые на­ г р у з к и в ы ч и с л я ю т п о ф-ле: 2 2 3 1 6 Р а с ч е т н а н а г р е в а н и е . По зако­ н у Д ж о у л я к о л и ч е с т в о т е п л а Q в cal, в ы д е ­ ляемое током в I А в П . длины L , при попе­ речном сечении q и у д . п р о в о д и м о с т и о- з а время Т ск.: Q=Q,24P±T. Силу тока в П . на основании расчета выби­ рают, т а к , чтобы п о в ы ш е н и е t° П . п р е к р а т и ­ л о с ь р а н е е , чем оно п р е в з о й д е т д о п у с т и м о е значение. Из условия теплового равновесия (условие равновесия: выделяемое в П . током тепло равно отдаваемому П . в о к р у ж а ю щ у ю Р ДУ) принимая теплоотдачу в окружаю­ щее п р о с т р а н с т в о п р о п о р ц и о н а л ь н о й п о в е р х ­ ности П . , в р е м е н и и р а з н о с т и t° П . и о к р у лгающей с р е д ы , о п р е д е л я ю т п р е в ы ш е н и е t° П . н а д t° о к р у ж а ю щ е й с р е д ы : с е 5 п р и ч е м I—сила т о к а в A , d—диаметр П. в мм, с—постоянный коэф-т, определяе­ мый э к с п е р и м е н т а л ь н о . О т с ю д а , з а д а в ш и с ь д о п у с т и м ы м п р е в ы ш е н и е м t°, о п р е д е л я ю т наибольшую допустимую д л я данного диа­ метра силу тока: где 1 —допустимая с и л а т о к а д л я медного П . того ж е сечения ( в з я т а я из таблицы); °Си—УДп р о в о д и м о с т ь меди и а —уд. про­ водимость данного металла д л я алюминия; ^лг=0,77 1 и для железа 1^=0,35 1 П р и переменном токе потери н а нагревание П . более з н а ч и т е л ь н ы : н е р а в н о м е р н о е р а с ­ п р е д е л е н и е т о к а п о с е ч е н и ю П . ( с м . Скинэффект) у в е л и ч и в а е т с о п р о т и в л е н и е П . ; в железных П . потери на гистерезис; п о я в л я ­ ются добавочные потери и в соседних с П . металлич. массах (поэтому п р о к л а д к а П . в металлич. оболочках в одиночку недопусти­ ма, к а б е л и п р е д п о ч т и т е л ь н е е м н о г о ж и л ь н ы е ) ; д л я к а б е л е й с н а п р я ж е н и е м в ы ш е 10 k V н а ­ до еще у ч и т ы в а т ь п о т е р и н а д и э л е к т р и ч . г и ­ стерезис в изоляции. Расчет П. н а м е х а н и ч е с к у ю п р о ч н о с т ь . В л ю б о м п о п е р е ч н о м сече­ н и и П . м е ж д у д в у м я о п о р а м и п о я в л я е т с я от действия собственного веса растягивающее усилие (тяжение), возрастающее с натяже­ нием П . Д л и н а П . , а с ней и т я ж е н и е изменя­ ю т с я с t°. Ч т о б ы п р и н и з к о й t° от с ж а т и я П . не п р о и з о ш е л р а з р ы в его, т я ж е н и е н е д о л ж ­ но превосходить определенной величины. П . может также оборвать добавочная нагрузка (ветер и л и о б л е д е н е н и е П . ) . В з а в и с и м о с т и от с о б с т в е н н о г о в е с а , д о б а в о ч н о й н а г р у з к и и t° п у т е м р а с ч е т а о п р е д е л я ю т т я ж е н и я в П . с целью у к а з а т ь л и ц у , производящему мон­ т а ж , з н а ч е н и е н а т я ж е н и я П . ( и л и его с т р е ­ л ы п р о в е с а ) д л я t°, п р и к - р о й л и н и я будет м о н т и р о в а т ь с я (чтобы п р и с а м ы х н е б л а г о ­ п р и я т н ы х у с л о в и я х не б ы л о п р е в ы ш е н о п р е ­ дельное допустимое растягивающее усилие), и вычислить максимальную возможную стрелу провеса, к - р а я влияет н а высоту под­ веса П . и размеры опор. Подробнее о меха­ н и ч . р а с ч е т е П . с м . Линии передачи р , , *, Си х Си Си 6 12 J 31 > 35 ) 38 > 411 J• е с л и д о п у с т и т ь ?°=10°, то с & - 3 , 5 - ^ 9 д л я П . и з меди в з а к р ы т ы х п о м е щ е н и я х и с&=8-Н12 д л я П . и з меди в о з д у ш н ы х л и н и й . Д л я т о н ­ к и х П . ф-ла д а е т н е н а д е ж н ы е р е з у л ь т а т ы . Т е й х м ю л л е р и Г у м а н н р » , 3 » 4 2] п р е д л о ж и л и более п р и г о д н у ю к а к д л я т о н к и х , т а к и д л я т о л с т ы х П . ф-лу в и д а J = t(c&d* + c"d>), j 3 где з н а ч е н и я м и с" д л я р а з н ы х П . р а з л и ч н ы е . Д л я пролоясенных открыто оплетенных П . п ш н у р о в и з меди с в у л к а н и з и р о в а н н о й р е ­ зиной I a = f (10g + 2,1с/). Д л я г о л ы х П . и П . и з меди 6 в у л к а н и з и р о ­ ванной резиной, проложенных под ш т у к а ­ Э к о н о м и ч е с к и й р а с ч е т имеет з а д а ч е й о п р е д е л е н и е у с л о в и й , п р и к - р ы х бу­ дет н а и м е н ь ш е й с у м м а е ж е г о д н ы х р а с х о д о в по у с т р о й с т в у и э к с п л о а т а ц и и л и н и и Р = Р + + Р + Р , где Pj—-сумма о т ч и с л е н и й з а в е с ь г о д , в е л и ч и н а к о т о р ы х з а в и с и т от р а з м е р о в капитала, израсходованного на первоначаль­ ное у с т р о й с т в о л и н и и ( о т ч и с л е н и я н а п о г а ­ шение капитала, уплату % на него, на ре­ монт и в о з о б н о в л е н и е л и н и и и н а д з о р з а ней); Р —стоимость энергии, теряемой в линии з а год; Р — е ж е г о д н ы е отчисления, з а в и с я щ и е от с т о и м о с т и т о й ч а с т и с т а н ц и и , к-рая генерирует энергию, расходуемую н а покрытие потерь в линии. Аналитич. ис­ с л е д о в а н и е п о к а з ы в а е т , что о б щ а я с у м м а еясегодных р а с х о д о в Р будет м и н и м а л ь н о й , е с л и Р =&Р +Р . Отсюда м о л ш о н а й т и н а и ­ выгоднейшее экономически падение н а п р я 1 2 3 2 3 г 2 л