* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

683 ПЯТА 684 ж е н и я в одном направлении дано н а фиг. Н А , коль­ цевой р а з р е з этого к о л ь ц а — н а фиг. 1 1 Б ; в случае переменного д в и ж е н и я в о б о и х н а п р а в л е н и я х н а к л о н ­ ные плоскости устраиваются» т а к ж е в обе стороны от к а н а в к и (фиг. 11, В ) . П р а к т и ч е с к и П . и подпятник р а с ­ считывают н а м а к с и м а л ь н о е давление и н а достаточ­ н о быстрый отвод тепла, р а з в и в а ю щ е г о с я от т р е н и я . Н а м а к с и м а л ь н о е давление кольцевые П . рассчиты­ вают п о следующей ф-ле: 4Р (Ь ных величин п о с р а в н е н и ю с П . б е с к о н е ч н о й ш и р и н ы : а = оо); Отношение ш и р и н ы к длине Ь : а со 1 i/a Среднее давление р р 0,422р 0,031р 9,80/и К о э ф . трения м /*о 0,11 Эксцентриситет е : а 0,07 0,08 К а к видно из этих данных, среднее давление быстро у м е н ь ш а е т с я , а к о э ф . трения в о з р а с т а е т п р и уменьше­ нии ш и р и н ы п о д у ш к и . Распределение давлений п о п л о с к о с т и п о д у ш к и и струйные линии в с л у ч а е квад­ р а т н о й п о д у ш к и (а=Ь) п о к а з а н ы н а фиг. 7; п о о с и ординат д и а г р а м м отложены з н а ч е н и я р : К , где т 0 0 0 0 г З а к о н увеличения коэф-та т р е н и я в зависимости от т и ; в ы р а ж а е т с я п о Гюмбелю в ф о р м е ур-ия 1- где Р—нагрузка в кг, Z—число пар опорных поверх­ ностей (в гребенчатых у п о р н ы х п о д ш и п н и к а х ; в обыч­ ных П . Z = l ) , d и di— н а р у ж н ы й и внутренний диаметры пяты в см, q>— уменьшение р а б о ч е й п о ­ в е р х н о с т и смазочными к а ­ н а в к а м и (обычно < р а в н о р a . /~ r i v а Рт где ? 2 = / ^ . графически представленная на фиг. 8. И н т е г р и р о в а н и е диференциального ур-ия дви­ ж е н и я в я з к о й ж и д к о с т и в тонких пленках в общем виде, имеющее п о Рейнольдсу ф о р м у д др , a / h 3 др а дЬ / 1 П . Ф и г . 11. 0 , 9 5 — 0 , 9 , в П . гидравлических турбин до 0 , 8 — 0 , 7 5 ) . ftj п р и н и м а е т с я р а в н ы м (в кг/ем*): М я г к а я сталь по ч у г у н у » » » оловянно - цинковой б р о н з е ( к р а с н о е литье) М я г к а я сталь п о б р о н з е » » » белому металлу Сталь з а к а л е н н а я и о т ш л и ф о в а н н а я п о бронзе Сталь з а к а л е н н а я и о т ш л и ф о в а н н а я п о белому металлу Сталь п о стали з а к а л е н н а я и отшлифо­ ванная З а к а л е н н а я и о т ш л и ф о в а н н а я сталь по почти белому очень твердому ч у г у н у (для г и д р а в л и ч е с к и х турбин) Г р е б е н ч а т ы е п о д п я т н и к и довых валов: су­ 20— 25 40— 50 40— 50 50— 60 75— 80 80— 90 120—150 50— 70 наталкивается н а непреодолимые трудности. Н а п о ­ мощь в этом с л у ч а е приходит экспериментальный ме­ тод, пользующийся тем обстоятельством, что з а ­ коны р а с п р е д е л е н и я эле­ ктрического потенциала в с л а б о м электролите м а ­ тематически аналогичны з а к о н у р а с п р е д е л е н и я да­ влений в п о т о к е в я з к о й ЖИДКОСТИ. Путем соответ­ ствующего п о д б о р а элек­ т р и ч е с к и х величин, п р о ­ водимости электролита и ф о р м ы ванны м о ж н о э к с ­ периментально исследо­ вать ваконы р а с п р е д е л е ­ н и я давлений, учитывая влияния: конечной ш и р и ­ ны п о д у ш к и , ц е н т р о б е ж н о й силы, переменной в я з к о с т и и кинетич. энергии м а с л а п р и входе в щель между П . и п о д у ш к о й п о д п я т н и к а . П о л у ч е н н ы е этим с п о с о б о м данные нанесены н а диаграмме ф и г . 7 (для ш = 1 ) к р у ж о ч к а м и ; к а к видно& и з получаемого совпадения между вычисленными и наблюденными величинами, точность этого метода вполне достаточна для п р а к т и ч . целей. Н а ф и г . 9 А п о к а з а н о распределение давлений в с л у ч а е с е к т о р а кольцевой П . у к а з а н н ы х н а ф и г . 9 Г равмеров при следующих допущениях: максимальная толщина с л о я с м а з к и 0,051 л ш , минимальная т о л щ и н а 0,013 л ш ; р а б о ч а я п о в е р х н о с т ь б а ш м а к а — п л о с к о с т ь , п е р е с е к а ю щ а я п л о с к о с т ь П . п о линии АВ; угловая с к о р о с т ь П . о>=10,472 с к . (соответственно п = 1 0 и о б / м . ) ; в я з к о с т ь изменяется по-дуге п р о п о р ц и о н а л ь н о - 1 °Р° & оставаясь о д и н а к о в о й вдоль всего р а ­ д и у с а , причем в я з к о с т ь п р и в х о д е под п о д у ш к у р а в н а Чо = 0,235 п у а з (~150° п о -•№5.00 Сейболту, или 3,8° Э . ) , п р и выходе ж е ч = 0,118 п у ­ а з (~75° п о Сейболту, или 2,2° Э . ) . Н а ф и г . 9 и з о б р а ­ 5&аШ ж е н ы : А—распределение да­ влений без учета действия ц е н т р о б е ж н о й силы, Б — о т ­ рицательное давление, вы­ шш званное центробежной си­ л о й , и В — д а в л е н и е , выз­ в а н н о е подводом м а с л а к 1 / подпятнику с конечной с к о ­ р о с т ь ю . К а к видно из ф и г . 9 Б и 9 B , влияние о б о и х о. // последних факторов при выбранных условиях о к а ­ зывается н и ч т о ж н ы м . На п р а к т и к е далеко не всегда выполняют в с ю площадь Фиг. п о д у ш к и подпятника пло­ с к о й , иногда ее делают с о с т а в н о й из двух п л о с к о ­ стей, причем з а д н я я п о л о в и н а п а р а л л е л ь н а п л о с к о ­ сти П . Р а с п р е д е л е н и е давлений в этом с л у ч а е д а ж е б л а г о п р и я т н е е , чем п р и п л о с к о й п о д у ш к е (фиг. 10); наиболее выгодно сочетание П . где Ч* длины п о д у ш к и в а н я т а п а р а л л е л ь н о й п л о с к о с т ь ю . П р а к т и ч е с к о е вы­ полнение к о л ь ц а подпятника п о этой системе для дви«щщшж "& ^ у г л у п о в т а 1 Сталь п о белому металлу (обычной к о н ­ струкции) для г р у з о в ы х с у д о в 3—4 » п а с с а ж и р с к и х судов 4—5,5 » к р у п н ы х в о е н н ы х судов 5—6 » легких & » » 7—9 С а м о у с т а н а в л и в а ю щ и е с я под­ п я т н и к и с у д о в ы х валов (по Мичеллю) 25—40 Д л я обеспечения своевременного отвода тепла тре­ н и я , р а з в и в а ю щ е г о с я п р и р а б о т е П . , величина удель­ н о й работы т р е н и я а»-, приходящейся н а 1 см по­ в е р х н о с т и П . , не д о л ж н а превосходить н е к о т о р о г о у с т а н о в л е н н о г о опытным путем в н а ч е н и я . Величина а вычисляется п о ф-ле 3 г / & Ъ» где их—козф-т d трения дор^ П П., v —средняя m скорость в ШШР м/сп, р а в н а я — ? m > Ь—ширина кольца П . в см, d —средний диаметр П . в см, равный —- . В ви­ ду неопределенности коэф-та ^ i н а п р а к т и к е обычно п о л ь з у ю т с я ф-лой ( кг м где fe п р и н и м а е т следующие значения 1в — — I: 2 An Д л я п о д п я т н и к о в гидравлич. т у р б и н : Н е о х л а ж д а е м ы х , о б ы ч н о й системы Охлаждаемых » » » с обильной смазкой под давлением Д л я подпятников п а р о в ы х турбин: Гребенчатых, сухопутных турбин . . Гребенчатых судовых турбин: крупных судов м и н о н о с ц е в и л е г к и х крейсеров . Сист. М и ч е л л я is— 20— 40— 15— 20 40 80 25 20— 35 40— 80 750—1 00»