* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

641 РЕОСТАТ 642 ной скоростью достигалось достаточно плав­ ное изменение сопротивления. Сопротивление жидкостного Р . должно плавно уменьшаться до некоторого значения, при котором без осо­ бенного толчка тока Р . можно было бы зам­ кнуть накоротко при помощи специального металлич. контактного приспособления. При больших мощностях и малых сопротивлениях Р . обычно ставят ряд параллельно включен­ ных электродных пластин с равномерным че­ редованием полярности или фаз, причем при постоянном токе берут на п пластин одного полюса п + 1 пластин другого полюса, благо­ даря чему можно не так удалять стенки со­ суда от электродов, так к а к оба крайних элек­ трода имеют одну полярность. При трехфаз­ ном токе при соединении треугольником, ко­ гда все электроды помещены в одном сосуде, число электродов берется равным п + 1, где п—число фаз (фиг. 10), что создает равномер- чеиспусканием, конвекцией и теплопроводностью. Зна­ чения коэф-та o , вообще говоря, различны и кроме рода материала и состояния его поверхности зависят также д о н е к - р о й с т е п е н и от ф о р м ы и к о н с т р у к ц и и с о п р о т и в ­ л е н и я и п о в ы ш е н и я С , т . к. п о л ь з о в а н и е и м б е з н а л и ч и я достаточного опытного материала несколько затрудни­ тельно. Приближенно значения o д л я обычно допускае­ мых з н а ч е н и й повышения f° м о ж н о брать и з п р и в о д и м о й таблицы, в к-рой у к а з а н о т а к ж е , что надо считать з а s s З н а ч е н и я к о э фи ц и е н т а т е п л о о т д а ч и в см* o, s Р о д нагретого тела в W/O/II* °С S Элементы ния из Трубчатые ния: сопротивле­ никелиновой сопротивле­ . . . . 1 150 i 500 Общая поьерхность вертикальные 1_ 150 1 100 1 400 1_ 300 горизонтальные . . . Чугунные сопротивле- | Внешняя поверхность Общая по­ верхность Внешняя поверхность Поверхность кошуха 1 1 ООО 1 100 1 500 _1_ 200 Пакетные сопротивле­ ния из никелина . . . Масляные пусковые рео- Фиг. 10. ную нагрузку фаз вследствие использования второй половины электрода третьей фазы. Управление жидкостными Р . может произво­ диться от руки или электрическим способом. Здесь такяее возможен автоматический пуск в ход при помощи специальных моторных реле в виде небольших асинхронных двигателей, вращающий момент которых при нормальном пусковом токе уравновешивает или подвиж­ ные электроды или заслонку, снабженные про­ тивовесом. При уменьшении тока в сети вра­ щающий момент моторного реле также умень­ шается, и электроды начинают погруяеаться в жидкость," что вызывает новое возрастание тока.и т. д. Таким образом достигается плав­ ный пуск в ход двигателя. Предохранитель­ ные устройства в жидкостных реостатах обыч­ но не делаются, а выносятся в виде отдельных реле, действующих непосредственно на глав­ ный рубильник. I I . Расчет элементов сопротивлений на нагрев. Р а с ­ чет в с е х с т у п е н ч а т ы х м е т а л л и ч . Р . с в о д и т с я п р е ж д е в с е ­ го к определению числа ступеней и сопротивления к а ж ­ дой из н и х , а также к определению длины и поперечного сечения материала, из которого д . б. изготовлены эле­ менты сопротивления. Определение основных размеров м а т е р и а л а п р о и з в о д я т : 1) н а о с н о в а н и и п о д с ч и т а н н о г о п р е д в а р и т е л ь н о с о п р о т и в л е н и я э т о й с т у п е н и и 2) н а о с ­ новании допускаемого повышения темп-ры при заданной мощности, учитывая при этом конструкцию Р . , способ о х л а ж д е н и я и род нагрузки. К а к правило все регу­ л и р у ю щ и е Р. рассчитываются на продолжительную н а ­ грузку максимальной для каждой ступени мощности; в частности д л я регуляторов возбуждения генераторов максимальная мощность ступени наступает тогда, когда п о д в и ж н о й контакт стоит именно на д а н н о й ступени. Пусковые Р . рассчитываются или на кратковременную нагрузку или на прерывистую в том случае, если пуск двигателя производится относительно часто. В случае продолжительной нагрузки поперечное сечение мате­ риала элемента сопротивления м. б. определено и л и по допускаемой плотности тока д л я данного случая (см. выше) и л и б о л е е т о ч н о п о ф - л е P=So r ., s dnn поверхность охлаждения в каждом отдельном случае. Мощность, поглощаемая данной ступенью, м. б. выра­ ж е н а к а к Р=1*г, где / — с и л а тока, г—сопротивление данной ступени. Отсюда, зная у д . сопротивление мате­ р и а л а д, м о ж н о н а й т и н а п р . д и а м е т р к р у г л о й п р о в о л о к и , равный Л У О • доп., о Т,, Т п При кратковременной нагрузке объем материала м. б. п р и б л и ж е н н о о п р е д е л е н п о ф - л е Pt = Gqr^ , где t—вре­ м я в е к . , G—вес м а т е р и а л а в г и q—уд. теплоемкость м а т е р и а л а в 3/г "С, е с л и и з в е с т е н у д . в е с п р и м е н я е м о г о материала. В данном случае п р е д п о л а г а е т с я , что все тепло, выделяющееся в сопротивлении, идет исключи­ т е л ь н о н а с о з д а н и е п о в ы ш е н и я t° э л е м е н т а с о п р о т и в л е ­ н и я , т . е. не учитывается н е к - р а я отдача т е п л а в о к р у ­ ж а ю щ у ю среду. Точнее расчет элемента сопротивления на нагрев п р и кратковременной прерывистой и л и пере­ м е ж а ю щ е й с я н а г р у з к е м о ж е т быть п р о и з в е д е н п у т е м п о д ­ счета расчетного значения мощности Р , к-рая с о з д а в а л а бы т о ж е с а м о е п о в ы ш е н и е t°, н о п р и п р о д о л ж и т е л ь н о й р н а г р у з к е , по ф-ле Р = — , где р—коэф. п е р е г р у з к и , и onр р путем дальнейшего пользования формулой Pp=So rdon.. Коэф. перегрузки р , представляющий собой отношение м а к с и м а л ь н о г о у с т а н о в и в ш е г о с я п о в ы ш е н и я t° п р и п р о ­ должительной нагрузке сопротивления мощностью Р к тому з н а ч е н и ю п о в ы ш е н и я t ° , к - р о е п о л у ч а е т с я в к о н ц е периода кратковременной нагрузки или при устано­ вившемся режиме п р и продолжительной прерывистой или перемежающейся н а г р у з к а х , м. б. д л я каждого от­ дельного случая подсчитан на основании у р - и й кривых нагрева и охлаждения s г т = т?и(1-е т ) и г = т,„е Т, г д е т — м а к с и м а л ь н о е п о в ы ш е н и е f т — п о в ы ш е н и е t°, с о о т в е т с т в у ю щ е е м о м е п т у в р е м е н и t от н а ч а л а н а г р е в а , ш QQ и Т = постоянная времени нагрева. Значением Т в этих случаях приходится сначала задаваться на ос­ новании предполагаемой конструкции сопротивления, а затем проверять его после окончательного расчета. В частном случае д л я кратковременной нагрузки 1 Р = 1-е для продолжительной прерывистой 1-е Р1-е где t —период нагрузки, —период охлаждения. Отсюда видно, что д л я расчета п у с к о в ы х Р . необходимо кроме всего прочего знать время включения к а ж д о й a 1 7-> нагрузки Т г д е Р—максимальное значение продолжительной мощ­ ности д л я данной ступени в W , S—поверхность о х л а ж ­ д е н и я в см , г^ .—максимальное установившееся повы­ шение if , рапное допускаемому значению, o —коэф. теплоотдачи в W/OM* ° С , учитывающий теплоотдачу л у 2 оп 0 s Т . Э. т. XIX. 21