* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
379 РЕЗЕРВУАРЫ т 380 собой уменьшение тангенциальных напряже ний в металлич. листах Р . и добавочных рас тягивающих напряжений в кольцевых швах (однако одновременно увеличиваются изгиба ющие моменты); б) увеличение сопротивляемо сти кольцевых швов силам, перпендикуляр ным к швам; в) устранение раскрытия шва и дальнейшего распространения трещин в слу чае появления таковых. К недостаткам накла док следует отнести: а) увеличение стоимости сварных Р . ; б) увеличение усадочных напряясений; в) появление добавочных растягиваю щих напряжений, равных по величине танген циальным напряжениям в примыкающих ме таллич. листах стенок Р . Взамен кольцевых накладок для защиты, кольцевых швов м. б. применены бандажи, к-рые обходятся дешевле накладок. Уменьшение тангенциальных на пряжений в кольцевых швах зависит от срав нительного количества затраченных материа лов на накладки или бандажи. Но всякое уменьшение добавочных напряжений влечет за собой увеличение изгибающих напряя^ений. В общем вблизи незащищенных кольце вых швов линия прогиба полосы стенки Р . меняет свое направление в обратную сторо ну; следовательно изгибаюшие напряжения в кольцевом шве остаются небольшими по ве личине. В защищенных накладками или бан дажами швах линия прогиба, в отличие от предыдущего случая, падает в сторону коль цевых швов, причем в пределах последних упругая линия имеет более резкую кривизну; следовательно в данном случае изгибающие моменты имеют бблыпую величину. Обыкно венно верхние кольцевые швы оставляют не защищенными накладками или бандажами, в то время как нижние снабжают таковыми. При расчетах влияние швов, прикрепляющих бан дажи, и тренрге между стенками Р . и бандажа ми не учитывают. Принимается, что сопри косновение между бандажами и стенкой Р . происходит только вдоль внешней окружности места перехода от одного поперечного сечения к другому. Такое предположение влечет за собой преувеличение определенных изгибаю щих моментов в указанном поперечном сече нии, совпадаюшем с кольцевым швом; указан ное обстоятельство учитывается закруглением линии моментов в пределах высоты бандажа. Для расчета переходных поперечных сечений, перекрытых бандажами, остаются в силе ур-ия (103), (104) и (105), представляющие собой пе реходные условия незащищенных швов. Чет вертое же переходное условие вследствие не постоянства поперечной силы примет следую щий вид: p/r (dty Eyf, Накладки и бандажи мало влияют на улуч шение условий работы кольцевых швов и на уменьшение опасности их разрыва, поскольку вопрос касается влияния давления яшдкости. С о е д и н е н и е с т е н к и Р. с д н о м (фиг. Р>9). Мысленно вырезаем из дна Р . по лосу АВ (принимая длину АВ малою по срав нению с радиусом Р.) и рассматриваем ее при ближенно как балку. Пренебрегая моментом Мв (моментом относительно точки В) вслед ствие его малости, заменяем длину А В и угол вращения т подножия стенки Р . моментом М (моментом относительно подножия стенки) и равномерно распределенной нагрузкой р (счи тая на единицу длины). Если угол вращения 0 0 в У точки В равен нулю, то: 77, РЕ1/ гт _ _ -~ = ДМ = 0, _ а следовательно: А = 2 Т/М» • ? Ъ 0 Б (П4) (115) г р Угол вращения т у А определится из выра жения : MVЕ&1 т = м (116) 3 6 0 0 0 откуда V i_ •6EIr Краевые условия для нижнего конца стенки (пренебрегая расширением дна) выразятся: »=<>; ?-+».-- шг.Г1 причем (для пятого, нижнего, слоя) d*y М = Е&1. а 0 кольцевого (119) Момент М при условии упругой заделки стен ки Р . значительно меньше момента при усло вии жесткой заделки нижнего конца стенки, почему представляется возможным приварить стенку ко дну двумя швами, причем эти пгеы будут в состоя нии безопасно вос принять как момент М , так и малую по перечную силу Q . 3 Подобное крепление р I стенки ко дну однако конструктивно невы годно; поэтому к под ножию стенки Р . с внешней его стороны прикрепляют обык новенно кольцо из угловой стали. П л о с к о е под п е р т о е д н о ци линдрического Ф и г . 69. Р. Наибольший изги бающий момент, действующий на неусиленные металлич. листы дна у соединения его со стен кой Р . , много меньше момента заделки стенки. Помимо изгибаюших моментов, воздействую щих на металлич. листы дна и на соединяющие их швы, в металлич. листах возникают нор мальные напряясения,вызываемые поперечной силой, действующей в соединении дна со стен кой. Эта поперечная радиально направленная сила, будучи равномерно распределена по все му периметру дна (в данном случае по окруж ности), вызывает в последнем равномерное на пряжение, если не считать трения между дном и его опорами. В любом элементе образующего дно диска действуют нормальные напряжения постоянной величины 0 0 < =^ , т (120) где <„ —толщина дна, в то время как напряже 5 ние сдвига для любого направления сечения исчезает. Из стенных поперечных сил воз никают поэтому в сварных швах дна Р . растя гивающие напряжения, действующие в пер пендикулярном к швам направлении,и доба вочные продольные напряжения равной вели чины. Расчет плоского дна производят, поль-