* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

365 Табл. РЕЗЕРВУАРЫ 6 . — К о э ф и ц и е н т ы « , Л, (i, v в ф о р м у л а х (74). и ( 7 5 ) 366 4. Д н о и п е р е к р ы т и е ж е ­ л е з о б е т о н н ы х Р . При расДопускаемые пол оясении железобетонных Р . на Двойная арматура Одиночная арматура напряжения F& = F F; = O твердом основании (я<елезобетоне е в т/ом ное перекрытие, скалистый грунт, бетонная плита) наружные крае­ V Л V Я •к Rb R вые точки днища, представляю­ щего железобетонную плиту, м. б. рассматриваемы к а к точки враще­ 16,59 1,25 1,200 0,3723 5,065 0,729 0,700 1,200 0,050 0,2377 4,137 1,200 0,800 1,80 1,200 0,5039 ния . Дно в общем выгибается квер­ 1,200 0,040 0,3802 11,63 0,900 | 3,493 2,197 7,31 2,93 1,200 0,7587 0,6052 1,200 0,0)0 ху, отчего вызываемые нагрузкой 0,3163 6,117 0,798 0,900 19,33 1,33 1,500 1,500 0,060 0,2290 стен угловые моменты уменьша­ 1,000 14,63 1,80 1,500 0,40i5 5,554 1,200 0,Ь010 1,500 0,050 1,100 ются. Если я^елезобетонный Р . 2,32 1,500 0,5511 4,655 1,851 0,4340 10,23 1,500 0,040 расположен на мягком основании см, площадь F —в см , статич. момент S —в (глинистая почва, прокладка из торфолеума и т. д.), то к р а я днища сильно прижаты стен­ см , моменты инерции 1 и J —в еж , сила ками, а средина его лишь слегка прилегает N—в кг и момент М—в кг/см. Приведенная к основанию и при недостаточно прочном ос­ площадь рассматриваемого поперечного се­ новании имеет стремление выпираться вверх чения железобетонной стенки Р . на нек-ром протяжении al (фиг. 40). ПриблиFf = 100 х + 15 F& + Го F . (76) ягенно (по Кунце) Статич. момент относительно верхнего края сечения (yh + д ). В . 1 , D S = 100 х • ~ х + 15 F • а& + 15 F • h&. (76 ) где а—давление на грунт и 6—толщина днища, откуда Момент инерции относительно верхнего края 2 сечения 1 „ = -Жх -^х + loF&e-a&-a& 4 Действие нагрузки и противодействие грунта изображены графически загрузочными пло­ + 15F -h&-h&. (76") щадями e&eg и hdf—у концов днища и ighk—Расстояние от верхнего края до ц. т. в середине. При расположении Р . в земле принимают во вни­ мание внешнее воз­ действие почвенных Главный момент инерции относительно оси, вод и делают рас­ проходящей через ц. т., чет для случая са­ I , = I - Ft - S = j •s. (76 ) мой невыгодной на­ Верхнее краевое напряяшние (в кг/см ) грузки. Д л я пога­ шения моментов за­ делки стенок в дни­ Нижнее краевое напряжение (в кг/см ) ще Р . надлежит ме­ ста сопряяхений стенок с дном особенно уси­ 13 Mlh [ &iir"1 + r} <76VI) ливать. Для распределения давления на боль­ Найденные напряжения в стенках Р . нигде" шую площадь в соответствующих случаях уширяют подошвы стен и колонн, чтобы нигде не должны превосходить допускаемых. При не были превзойдены допускаемые давления одиночной арматуре величина F& в ф-лах (76) на грунт. Особенно целесообразны железобе­ должна быть приравнена нулю. Проверку тонные днища Р . (в виде сплошных фунда­ найденных размеров стенки железобетонно.о ментных плит) при слабом грунте. При на¬ Р. производят для сечении,в к-рых получаются наибольшие моменты. Д л я обеспечения доста­ дежном грунте (скалистом, плотно песчацом и т. п.) достаточно сделать дно бетонным точной водонепроницаемости Р . допускаемые (ориентировочная толщина 25—40 см). напряжения понижаются по нормам НКПС 1926 г.: на растяжение основной арматуры до Перекрытие рассчитывают соответственно 700 кг/см ; на растяжение хомутов и скалыва­ его конструкции к а к сводчатое или плоское, ние арматуры до 500 кг/см . При сопряжении руководствуясь общими мето­ -47продольных стенок Р . с по­ дами расчета железобетонных 3,6^ перечными следует прочно перекрытий. В последнее время предпочитают конструировать 2 e 2 t 0 3 4 0 s e e Уъ 1 0 e e 2 e 1V 0 0 e 0 2 2 e 2 2 Фиг. 38 Фиг..39. скреплять&эти места арматурой (фиг. 38 и 39). Наличие внешнего давления земли или воды во всяком случае д. б. учтено при расчете прямоугольных Р . , расположенных в зем­ ле. При сравнительно больших размерах дна Р. но отношению к высоте его стенок послед­ ние надо рассчитывать,как консольные балки, заделанные в дно Р . Во всяком случае моменты заделки в дно Р . и в перекрытие (если таковое имеется) д. б. приняты в расчет. Фиг. 41. плоские яселезобетогшые перекрытия. При ба­ лочном перекрытии пролеты уменьшают уста­ новкой столбов. 5. Ж е л е з о б е т о н н ы е Р . в с в я з и с и х к о н с т р у к ц и е й (примеры). На фиг. 41