* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

359 РЕЗЕРВУАРЫ 360 Момент инерции относительно нижнего к р а я сечения 1„ = 4<5Я 3 & 2& 2 отсюда % W = ^-S ;e S v H M этом случае вертикальную арматуру. При одинаковой толщине промежуточной стенки (фиг. 33) верхний М и нижний М опорные моменты получаются следующими, принимая для расчета одностороннее давление на стенку: 0 н = s -±- 3 " v (40) 2 Нижнее краевое напряжение (в a 4 кг/см ) и я 417-20 Я & " if,- "f" W , Общий вес кольцевой арматуры в кг м. б. при­ нят равным в = лг Н , (41) где г и Н выражены в м. Благодаря ясесткому закреплению кольцевой стенки в днище и перекрытии (если оно имеется) в рассмат­ риваемых отдельных вертикальных полосах стенки Р . возникают изгибающие моменты,& имеющие (по Майеру) для стенок одинаковой толщины д следующие значения: верхний мо­ мент заделки 2 2 е (18) где U и О—опорные реакции эпюры изгибаю­ щих моментов, площадь к-рой принимается за фиктивную нагрузку. Опорные реакции эти п р и Я = а + b выражаются следующимиф-лами: О - ^ Ь Л . - » . - * . . ^ ) U ^ ( H » - a * ; (49) (50). , * . ^ ) . " 53 . и* нижпий момент заделки ш (42) (43) 156,3 & D—диаметр и Я—высота Р . в м, у—плотность жидкости в т/м , М и М —-моменты в тм, отнесенные к вертикальной полосе стенки шириной 1 м. Вер­ тикальную армату­ ру определяют по мо­ менту М . Примерное распределение арма­ туры изображено на фиг. 32. Если Р . про­ ектируют открытым (без перекрытия), то момент М как тако­ вой отсутствует, тем не менее его вычис­ ляют д л я подстанов­ ки в ф-лу (43) и д л я подсчета вертикаль­ ной арматуры коль­ цевой стенки резер­ вуара. Кунце реко­ мендует определять максимальную тол­ щину кольцевой стен­ ки открытого Р . при 3 0 и 0 0 По опорным моментам строят моментную пло­ щадь. Рабочая высота W поперечного сечения (фиг. 34) промежуточ­ ной стенки Р. при сим­ метричной двойной арматуре (F =F& ) мо­ жет быть определе-* на, пользуясь табл. 2 (по Лезеру), в к-рой расстояние а& арма­ туры от края стенки Фиг взято равным 0,12 W, момент М выражен в тем, длины—в см и F —в см . e e 2 e Табл. 2.—Ве л и ч и н ы к о э ф и ц и е н т о в д л я о п р е д е л е н и я h& и F . e а и /3 R = l,0 e т/см» P 9,45| 78,93 i2,05 123,70 14,15&l73,30 lo,70j238,60 x : h& 0,333 0,300 0,270 0,240 i ? = l , 2 т/см» e j х : h& 0,375 0,3ri0 0,300 0,270 Rb 0,0400 0,0328 0,0283 0,02 t6 a 0,0100 0,0343 0,0298 0,0252 10,80 12, г 15,25 18,12 122,41 i73,3 238,3] 383,3j Rb д а н ы в т/см», h& и F в ы ч и с л я ю т с я г о ф - л а м h&=aYWl~B и F = B h & : /J. f e (44) Ф и г . 32. При расчете диаметральной поперечной стенки круглого Р . Леве помимо концевых моментов заделки учитывает также попереч­ ное усилие Q = e,7xr-j±, (51) где г и ж выражены в м, момент инерции 1 кольцевой стенки—в см*, поперечное сечение F последней— в м . Угловой момент рассчитывает­ ся по ф-ле М = 4,3ж-^, (52) а 2 2 е а вес кольцевой а р ­ матуры стенки исчи­ слять по формуле G = I - nr W, e 2 (45) где г и Я — в м. Поперечное сечение f сталь­ ных стержней кольцевой арматуры или их расстояние t друг от друга он исчисляет до e глубины х = 3 Я по ф-ле f R =yxrt, e e (4G) 1,о)Я величину х в 2 е а д л я глубин х = [— ф-ле (46) заменяют величиной ж & = 2 ( Я — х), причем в формуле (46) / выражено в см , R —в т/см , у—в т/м*, ж, г и t—в м. Промежуточные стенки Р . обычно закре­ пляют в днище и перекрытии и получают в 2 e а^ тангенциальное усилие& N —по ф-ле (27), причем на прямую стен­ ку действует растягивающее усилие Ф и г . 34. N : 2. Когда железобетонный Р . не предохранен в полной мере от влияния Г-ных изменений извне земляной засыпкой, необхо­ димо при расчете учесть такяад т е п л о в о й м о м е н т , равный (для круглых Р.) x x M =-& t E { t i ~ t a ) I . ± a (53) 2100000 { t О Г,Л 2 I »• л 2 где еЕ = — •— mjM =21 т/м , f , H t — темп-ры