* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

265 СВЕРЛА 266 ур-ий (11), о п р е д е л я ю щ и х р а б о ч у ю п о в е р х н о с т ь винтовой к а н а в к и , п о л у ч а е м с и с т е м у у р - и й , в ы р а ж а ю щ и х л и н и ю п е р е с е ч е н и я ее с н а к л о н вой п л о с к о с т ь ю ( к р и в а я б, ф и г . 23). С о в м е щ а я плоскость X&OY с XOY, п о л у ч а е м и с к о м у ю к р и ­ вую в е е н е и с к а ж е н н о м в и д е ( к р и в а я в), п р и ч е м она о п р е д е л я е т с я в ф-ии у г л а п о в о р о т а со системой д в у х у р - и й : — щего момента М , необходимого д л я вращения с в е р л а , и у с и л и я подачи P . Мощность свер­ ления в IP: А d • A - -±(M a>+P v ) d 7 d d s (2л - 1 M +Ps), A COSXO у= а ? tg qr(n a>+tg2 Хо Sin а ) COS ш _ j > tg Zo+tg- Хо t g Ч> COS (О tgy(w 4M-Ftgi»xo s i n (o) s i n ail cos о + tg Zo + t g Zo t g p C O S a> J n t g Q 0 2 1 J ! j & J v /^ч & a фиг. 23 с и с т е м а п р я м ы х 0—0, 2 — 1 , 2—2, ... О&—0&, 2&—2&, . . . о п р е д е л я е т собой р а ­ бочую п о в е р х н о с т ь в и н т о в о й к а н а в к и с п и р а л ь ­ ного С. Ч и с л о в ы е з н а ч е н и я п, ^ и | д л я н о р ­ мального С. с параметрами r = 7 a , < = 58°, р #о=30° п р и в е д е н ы в т а б л . 7. 0 Табл. ного 7 . — К о о р д и н а т ы к р и в о й н о р м а л ь ­ с е ч е н и я р а б о ч е й п о в е р х н о с т и в и н т о в о й к а н а в к и с в е р л а . 0° -2° -50 - 10° - 1 5 ° - 20° - 2 5 ° - 3 0 ° - 3 5 ° п 1,000 1,065 1,362 2,105 2,98 3,92 4,90 5,96 7,12 где с о — у г л о в а я с к о р о с т ь С . в с к . ; ю щ и й м о м е н т в кгсм, Р —усилие п о д а ч и в кг, v —скорость подачи в см(ск, п—число об/м. С , s—подача в см з а 1 о б о р о т С. Момент с о п р о т и в л е ­ ния С.рабочему дви­ жению м. б. рассмо­ трен к а к образован­ ный двумя горизон­ тальными составля­ ющими сопротивле­ н и я резанию Р р (фиг. 25), действующими на плече в 0,5d. У данного С. и обраба­ тываемого материала в е л и ч и н а Р& , а с л е ­ довательно и М под­ вержена тому ж е л о ­ гарифмическому за­ к о н у , что и в слу­ чае резцов; в общем случае А 8 р А ? d p d враща­ M =K& s«» d *.(l6) Усилие подачи P, а образуемое осевыми составляющими со­ V противления реза­ 1,000 1,012 1,072 1,307 1,69 2.21 2,94 3,81 4,87 а нию, сложенными с усилием напромежуЭта к р и в а я с д о с т а т о ч н о й д л я п р а к т и ч . ц е л е й точное лезвие, в ы р а ­ точностью м . б. заменена дугами окружностей жается в зависимо­ одного и л и д в у х р а з л и ч н ы х р а д и у с о в . Ф о р м ы сти от с е ч е н и я с т р у ж ­ фрезеров д л я обработки к а н а в о к нормальных ( и = 7, Хо = 3 0 ° , <р = 58°) с п и р а л ь н ы х С . и з о б р а ­ к и ф-ией в и д а P = К s* (17) жены в соединении с и х установкой относи­ З н а ч е н и я К& и К& & т е л ь н о оси С. н а ф и г . 24, г д е А — ф р е з е р г е р м а н ­ настолько различны ского типа, Б — ф р е з е р предложенной автором д л я разных матери­ формы, В—фрезер америк. т и п а . П о н я т н о , что алов и форм С , что фрезеры этой формы п р и д р у г и х п а р а м е т р а х привести их абсолют­ лезвия не дадут точной формы р е ж у щ е й кром­ ные величины весь­ к и а-Ъ; п р и и з м е н е н н ы х п а р а м е т р а х р е ж у щ а я ма затруднительно, кромка получается слегка вогнутой, что, к а к л у ч ш е всего определять и х д л я к а ж д о г о кон­ мы в и д е л и , б л а г о п р и я т н о о т з ы в а е т с я н а в е л и ­ кретного случая отдельно, тогда как; величины чине у г л а р е з а н и я ; п о э т о м у о б ы ч н о п р и м е н я ю т показателей у р а з л и ч н ы х исследователей имеют и в этих случаях нормальные фрезеры. довольно сходные значения. Т а к , д л я сименсУсловия резания п р и сверлении несколько мартеновской стали по данным германских ис­ о т л и ч а ю т с я от т а к о в ы х п р и с н я т и и с т р у ж к и р е з ­ ц а м и ( с м . Резание). Главное отличие обусловлено тем, что к а ж д а я точка лезвия обла­ дает собственной о к р у ж н о й с к о р о с т ь ю ; в с л е д с т в и е этого ^jfcmrimre с к а л ы в а н и я с т р у ж к и ]^ИРСХодит неодновременно щ р л и н е л е з в и я , чем и объяс­ няется отсутствие д р о ж а н и я л е з в и я п р и сверлении. Этому преимуществу сверления од­ нако противостоит р я д недо­ статков, обусловленных не­ совершенством отвода тепла, р а з в и в а ю щ е г о с я следователей е ^ О , 8 , е = 1 , 8 , 6 =0,8, по аме­ при резании, и затрудненным отходом с т р у ж ­ р и к а н с к и м д а н н ы м е = 0,78, е = 1,8, s = l , 0 ; к и . Оба эти фактора заставляют применять п р и д л я чугуна по германским данным в!=0,75, сверлении значительно меньшие скорости р е ­ е =1,75, е =0,70, по америк.—?i=0,6, е =2,0, з а н и я и величины подач, чем п р и резании сво­ «з=1,0. Графически зависимость рабочего мо­ бодно с т о я щ и м и р е з ц а м и . С о п р о т и в л е н и е с в е р ­ м е н т а и у с и л и я п о д а ч и д л я сименс-мартенов¬ лению складывается из двух величин—вращаю­ с к о й с т а л и и ч у г у н а п р и в е д е н а н а ф и г . 26 и 2 7 . X 0,000 0,388 0,954 1,905 2,83 3,71 4,54 5,32 6,02 0 e d р р р 2 3 г а s 2 3 8