* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

211 СТРОИТЕЛЬНАЯ МЕХАНИКА КОРАБЛЯ 212 ничение вследствие недостатка места высоты п р о ф и л я балок набора и т. п. П р и отношении ш и р и н ы п е р е б о р к и к в ы с о т е ее, б о л ь ш е м д в у х , в о п р о с о в ы б о р е системы н а б о р а о т п а д а е т , т а к к а к наиболее в ы г о д н ы м я в л я е т с я р а с п о л о ж е н и е связей в вертикальном направлении, в равном р а с с т о я н и и д р у г от д р у г а ; п р и о т н о ш е н и и ш и ­ рины к высоте, меньшем д в у х , выгода одних вертикальных связей уменьшается, и стано­ вится целесообразным вводить перекрестные горизонтальные связи. Что касается расстоя­ н и я м е ж д у б< лкг .ми н а б о р а п е р е б о р к и , то ма­ к с и м а л ь н а я в е л и ч и н а его о п р е д е л я е т с я из ус­ л о в и я п р о ч н э с т и л и с т о в г е р е б о р к и п р и в ы б р хи­ ной минимальной толщине их; в действитель­ ности ж е р а с с т о я н и е это п р и х о д и т с я н а з н а ­ чать несколько меньшим с целью удовлетво­ рить требованиям, приведенным выше. Вы­ бор т о л щ и н ы л и с т о в п е р е б о р о к . С точки зрения прочности листов переборки н а д а в л е н и е воды н а н и х с л е д у е т с м о т р е т ь , к а к на тонкие гльстины конечной жесткости, огра­ ниченные п р я м о у г о л ь н ы м контуром (балки на­ бора) и нагруженные давлением воды. Х а р а к ­ тер изгиба этих пластин может сколько угодно близко подходить к характеру изгиба вполне г и б к и х г л а с т и н , т . е. в л и с т а х п е р е б о р о к м о ж н о д о п у с к а т ь п е р е г и б ( н а д л о м ) и х по о п о р ­ ным к р о м к а м , о б е з о п а с н о с т и ж е л и с т а с у д и т ь л и ш ь по н а п р я ж е н и я м , п о я в л я ю щ и м с я н а н а ­ р у ж н о й п о в е р х н о с т и л и с т а в с р е д н е й части е г о ; в виду случайного характера внешней нагруз­ к и и п о л н о й о п р е д е л е н н о с т и ее н а п р я ж е н и е э т о м о ж н о д о в о д и т ь до п р е д е л а у п р у г о с т и м а ­ т е р и а л а и д а ж е н е с к о л ь к о в ы ш е , но о б ы ч н о п р и н и м а е м а я н о р м а д л я этого н а п р я ж е н и я р а в н а 8 0 % от п р е д е л а у п р у г о с т и . В с в я з и с этим толщина листов переборок с точки зре­ н и я прочности и х на давление воды могла бы быть взята крайне незначительной и гораздо меньшей той, к-рая необходима д л я прочности переборки при постановке судна в док и д л я стойкости листов против р ж а в л е н и я . Т. о. минимальная толщина листов переборок опре­ деляется расчетом поперечной прочности судна п р и п о с т а н о в к е в д о к и ж е л а е м о й с т е п е н ь ю стой­ кости против р ж а в л е н и я , прочность ж е лис­ т о в на давление воды проверяется после того, к а к будет у с т а н о в л е н о р а с с т о я н и е м е ж д у б а л ­ к а м и н а б о р а п е р е б о р к и , к а к об этом б ы л о с к а ­ зано выше. Р а с ч е т б а л о к н а б о р а п е р е ­ б о р к и . Определение внешней нагрузки, при­ ходящейся на к а ж д у ю из балок набора пере­ борки, и величин опорных реакций производит­ с я , как для связей перекрытий, нагруженных давлением воды по трапеции или треугольни­ к у ; о п р е д е л е н и е к о н с т р у к ц и и и р а з м е р о в се­ чений балки производится согласно общей теории изгиба призматич. брусьев и брусьев переменного сечения. Расчет прочности з а к л е п о ч н ы х ш в о в , т . е. р а с ч е т п р о ч н о с т и з а к л е п о ч н ы х сое­ д и н е н и й по п а з а м и с т ы к а м л и с т о в , в х о д я щ и х в состав судового к о р п у с а , рассматривается с т о ч к и з р е н и я местной п р о ч н о с т и и л и ж е о б щ е й и х п р о ч н о с т и ; под м е с т н о й прочностью разумеется прочность заклепочного соедине­ н и я по стыкам какого-либо листа, рассматри­ в а я его н е з а в и с и м о от д р у г и х , п р и л е г а ю щ и х к н е м у с в я з е й с у д о в о г о к о р п у с а ; под о б щ е й прочностью разумеется прочность заклепоч­ н ы х соединений целых связей или группы свя­ з е й к о р п у с а , составленных из отдельных лис­ т о в , с к р е п л е н н ы х д р у г с другом по пазам и стыкам заклепками. Критерием прочности при расчете швов я в л я е т с я и л и условие д о с т а ­ т о ч н о й прочности или условие р а в н о й прочности; при расчете на достаточную проч­ н о с т ь з а к л е п о ч н о е соединение ш в о в р а с с ч и т ы ­ в а е т с я л и ш ь н а то у е и л и е , к - р о е д е й с т в и т е л ь н о н а г р у ж а е т д а н н у ю с в я з ь ; п р и расчете ж е н а р а в н у ю прочность заклепочное соединение рас­ с ч и т ы в а е т с я н а то н а и б о л ь ш е е у с и л и е , к - р о е может выдержать данная связь. М е с т н а я п р о ч н о с т ь ш в о в . Условие р а в н о й п р о ч н о с т и очевидно будет у д о в л е т в о р е н о в том с л у ч а е , е с л и п р и р а с т я ж е н и и л и с т а одно и то ж е р а с т я г и в а ю щ е е у с и л и е будет в ы з ы в а т ь о п а с н ы е н а п р я ж е н и я к а к в самом л и с т е , т а к и в его з а к л е п о ч н о м с о е д и н е н и и ; п р и этом з а опасное н а п р я ж е н и е д л я листа следует при­ н я т ь п р е д е л у п р у г о с т и м а т е р и а л а а *, з а о п а с ­ ное н а п р я ж е н и е д л я з а к л е п о к — п р е д е л у п р у ­ гости с к о л ь ж е н и я т . У с л о в и е это в ы р а ж а е т с я следующим ур-ием к к (е - d) t • а = п ^ к т, к (6) где е—шаг з а к л е п о к , d—диаметр, t—толщина л и с т а , п—число р я д о в з а к л е п о к ( о д н о с р е з н ы х ) ; в с л у ч а е р а б о т ы з а к л е п о к на д в о й н о й с р е з п в ф-ле помноясают н а д в а . Д л я р а с ч е т а з а к л е ­ п о ч н о г о с о е д и н е н и я н а р а в н у ю п р о ч н о с т ь по отношению к касательным напряжениям н у ж ­ но в у р а в н е н и и (6) вместо а п о д с т а в и т ь к р и т и ­ ч е с к о е к а с а т е л ь н о е н а п р я ж е н и е , р а в н о е 0,5 а , и л и эйлерово касательное н а п р я ж е н и е т , ес­ л и г <0,5о . Заклепочные соединения частей к о р п у с а , подвергающихся действию местных н а г р у з о к , р а с с ч и т ы в а ю т с я л и ш ь н а д о с т ат о ч н у ю п р о ч н о с т ь их, обусловленную величиной действующей нагрузки и принятой д л я этой ч а с т и к о р п у с а в е л и ч и н о й з а п а с а прочности. Условие достаточной прочности бу­ дет у д о в л е т в о р е н о , е с л и п р и д е й с т в у ю щ и х на л и с т у с и л и я х н а п р я ж е н и е в з а к л е п к а х нб п р е ­ взойдет допускаемого н а п р я ж е н и я . Условие это в ы р а ж а е т с я с л е д у ю щ и м у р - и е м : к к э э к etOi=n~T , d (7) в к о т о р о м о —действующее в листе н а п р я ж е ­ ние, т —допускаемое напряжение в заклепках. Т о л щ и н а стыковых планок при расчете на достаточную прочность определяется следую­ щим выражением: г а где а —допускаемое нормальное напряжение для планки. В случае двусторонних планок толщина их берется в два раза меньше. В случае действия н а л и с т с к а л ы в а ю щ и х у с и л и й в у р - и я (7) и (8) вместо <т- с л е д у е т п о д с т а в и т ь д е й с т в у ю щ е е в л и с т е к а с а т е л ь н о е н а п р я ж е н и е , а вместо о —допускаемое к а с а т е л ь н о е н а п р я ж е н и е . О бщ а я п р о ч н о с т ь заклепочных швов. При расчете швов на р а в н у ю о б щ у ю п р о ч ­ н о с т ь следует исходить из у с л о в и я , чтобы о с л а б л е н и е п р о д о л ь н ы х с в я з е й к о р п у с а от п р и с у т с т в и я с т ы к о в б ы л о б ы не б о л ь ш е н е ­ и з б е ж н о г о о с л а б л е н и я с в я з е й по л и н и я м з а к л е ­ пок, с к р е п л я ю щ и х их с частями поперечного н а б о р а (со ш п а н г о у т а м и , б и м с а м и и п о п е р е ч ­ н ы м и п е р е б о р к а м и ) . Е с л и у с л о в и е это будет удовлетворено д л я всех главных продольных с в я з е й к о р п у с а , то тем более оно о к а ж е т с я д г д * При сжатии листа за опасное напряжение следует принять эйлерово напражение листа а , е<йга о <^а . э э к