* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Устойчивость оболочек н пределах упругости •,1 ]чсимальным нормальным напряжениям от ю с и лея к оболочкам сравнительно большой длины ^ - ~ ^ > 4^; расчел п о максимальным ка­ рательным напряжениям применяют при L < ; 4/?. При комбинирован­ ном нагружения, относящемся к первому случаю, нижние критические значения максимального напряжения изгиба можно определять по графику на рис. 16, повышая р (при q <^ 0,5) примерно п а 2Ъ% . В о вто­ ром случае при расчете следует пользоваться графиком на рис. 17, исходя"из рекомендаций д л я случая совместного действия кручения и внутреннего давления. Устойчивость круговых замкнутых подкрепленных ооолочек. При определении критических нагрузок и несущей способности подкреплен­ ных оболочек и выборе оптимальных соотношений между размерами обшивки и подкрепляющих элементам возможны два подхода. Если ребра находятся на большом расстоянии одно от другого, то их рассма­ тривают как дискретные элементы; в этом случае з а д а ч а о б устойчивости оболочки рассматривается в строгой постановке с учетом взаимодейе ; в п я между оболочкой и подкреплениями. Если р е б р а расположены достаточно часто, то используют другую расчетную схему, когда путем <размазывания» жесткости ребер переходят к модели конструктивно а"изотроп ной оболочки. При определении расчетной схемы часто исходят из соотношения между длиной вол им, образующейся при !'.ч;лучивании подкрепленной оболочки, и ш а т о м ребер. Полагают, что в тех случаях, к о г д а шаг ребер в несколько р а з меньше дли ны в о л н ы , может быть принят второй путь» основанный на переходе к модели ани­ зотропной оболочки. Н о , по-видимому, такой критерий я в л я е т с я недо­ статочным* К го необходимо дополнить требованием, чтобы критическая н а г р у з к а » соответствующая местной потере устойчивости обшивки, Сыла больше величины критической нагрузки при общем выпучивании подкрепленной оболочки- Нсли геометрические параметры оболочки и подкрепляющих ребер таковы, что местная потеря устойчивости предшествует общей, то даже в случае образования значительных по гчонvi размерам вмятин, захватывающих несколько ребер, замена подкрепленной оболочки анизотропной моделью может привести к су­ щественной погрешности, н В качестве примера использования первого подхода к задаче у к а ж е м Ни работу | 4 | в которой исследована в линейной постановке устойчи­ вость оболочки, подкрепленной дискретными ребрами, при действии внешнего давления. Теоретическое и экспериментальное исследования велчпенной задачи об устойчивости цилиндрической оболочки, под­ крепленной редко расставленными ребрами, подвергающейся осевому сжатию, приведены в работе [ 6 ] . Рассмотрим устойчивость конструктивно анизотропных оболочек. Примем, что главные направления ж е с т к о с т и ортотрошюй цилиндри­ ческой оболочки х, у совпадают с образующей и дугой поперечного сучения. Упругие свойства ортотропных оболочек характеризуются 'ч гырьмя независимыми величинами: модулями упругости С и ! \ мо направлениям х, у модулем сдвига (7 и коэффициентом Пуассона v , , с гвечающим поперечной деформации вдоль дуги. В т о р о й коэффициент v^, ^ -ютветп кующий поперечной деформации по и а прав, нчшю \\ связан с \' соотношением т 1 2 У т Г,