* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
40§
Напряженное состояние деталей в местах контакта
и
или, выражая Р
Р,
г 0
Р, .
а
., P
6/,
ft
через Р согласно формулам (26), получаем
0 6/l
Q «= Р
Ll + 2 c o s T + 2 c o s 2 v -
| 2 cos^&fi?! -
Введем обозначение
т=
1
+ 2 cos "
в
+ 2 cos 2 у +
/2
-2 cos
Л« у
/ г
(27)
где i — общее число шариков в подшипнике; тогда приходим к следующему выражению для усилия Р иа наиболее нагруженный (нижний) шарик:
т
(28)
а=85мм 8=150мм В Ч&мм й^Щмм i=tO г = Щ23мм Л« 6,33 мм Й *б8,67мм
н
Пусть общее число шариков в одно рядном подшипнике /=12 (см. рис. 11),
т о г д а
360°
6/s
= 30°; = 0,698;
6/2
(cos 3 0 ° )
С Ь/
= (0.866)
(cos 6 0 ) * = (0.500)
^ 0,177.
Рнс. 12
и, следовательно, введенный по фор муле (27) коэффициент 12 ~ ~ 1 +2.0,698 -1-2-0.177 - * > ° & т
Непосредственными вычислениями легко показать, что при изменении числа шариков от i = 10 до i — 20 значение коэффициента т мало отличается от 4,37. Следовательно, теоретическое значение усилия Р„ на наиболее нагру женный шарик будет
Р
0
= 4.37
Следует отметить, что оба допущения, положенные в основу исследования, оправдываются только частично. Прн наличии радиального зазора н учете де формации изгиба колец можно ожидать некоторого увеличения усилия, при ходящегося на нижний шарик. Вследствие этого принято увеличивать коэф фициент т . брать его равным m = 5 и вычислять усилие на наиболее нагружён ный шарик по формуле Р, = 5
-Я-.
(29)
Пример 2, Для радиального однорядного шарикоподшипника 217 (рис. 12) легкой серии допускается статическая нагрузка Q — 3400 дан. При действии этой нагрузки требуется определить: 1) размеры полуосей а и Ь контурного эллипса площадки контакта наи более нагруженного шарика с дорожками качения внутреннего и наружного колец; 2) величину наибольшего давления р по площадке контакта. Решенне Главные кривизны шарика
0
Главные кривизны наружной дорожки качения 1 1 = —0,1456 l/см; 6,867 1 = — 0,9775 l/см. 1,023
1
г
